MAN– ის მიერ ელექტრონულად კონტროლირებადი პირველი ძრავა შეიქმნა MC მოდელის საფუძველზე 2003 წელს. ამ ძრავაში, კომპანიამ მიატოვა ამწეები თავისი ძრავით და შემოიღო ელექტრონული კონტროლი: საწვავის მიწოდების პროცესი, სიჩქარის კონტროლი, მექანიკური მარეგულირებლის შეცვლა ელექტრონულით, ძრავის დაწყებისა და შემობრუნების პროცესები, გამონაბოლქვი სარქველი და ცილინდრის შეზეთვა.

მომატება

საწვავის ინექციისა და გამოსაბოლქვი სარქველები კონტროლდება ჰიდრავლიკური სერვო დრაივებით. ჰიდრავლიკურ სისტემაში გამოყენებული ზეთი აღებულია მოცირკულირე შეზეთვის სისტემიდან, გადის წვრილ ფილტრში და საავტომობილო ან ელექტრო ტუმბოებით (გაშვებისას) შეკუმშული 200 ბარის წნევაზე. შემდეგ შეკუმშული ზეთი მიდის დიაფრაგმის აკუმულატორებზე და მათგან საწვავის ინექციის წნევის გამაძლიერებელზე და გამოსაბოლქვი სარქვლის ჰიდრავლიკური წამყვანი ტუმბოებზე. დიაფრაგმის აკუმულატორებიდან, ზეთი მიედინება ელექტრონულად კონტროლირებად პროპორციულ სარქველებში ELFI და ELVA, რომლებიც იხსნება სიგნალით თითოეული ცილინდრზე დამონტაჟებული ელექტრონული მოდულებიდან (CCU) საიმედოობისთვის.

ჰიდრავლიკური ინექციის წნევის გამაძლიერებლები არის დგუშის სერვომოტორები, რომლებშიც დიდი დიამეტრის დგუში ექვემდებარება ზეთს 200 ბარის წნევის ქვეშ და მცირე დიამეტრის დგუში (დგუში), რომელიც წარმოადგენს დიდი დიამეტრის დგუშის გაგრძელებას, როდესაც ის მაღლა იწევს , შეკუმშავს საწვავს 1000 ბარის წნევაზე (სერვო დგუშისა და დგუშის თანაფარდობა 5 – ის ტოლია). იმ მომენტში, როდესაც ზეთი შემოდის სერვო დგუშის ქვეშ და საწვავის შეკუმშვის დაწყება განისაზღვრება CCU ელექტრონული მოდულიდან საკონტროლო პულსის ჩამოსვლით. როდესაც საწვავის წნევა აღწევს ინექტორის ნემსის გახსნის წნევას და ინექციის შეწყვეტა ხდება მაშინ, როდესაც საწვავის წნევა ეცემა, ეს უკანასკნელი განისაზღვრება იმ მომენტით, როდესაც საკონტროლო სარქველი დაიხურება და ნავთობის წნევა იხსნება სერვომოტორში.

Ეს საინტერესოა:

ყველა საუკეთესო, მაგარი და საინტერესო YouTube ვიდეო გროვდება საიტზე bestofyoutube.ru. უყურეთ YouTube ვიდეოებს და გაეცანით თანამედროვე იუმორს.

Burmeister და Vine საზღვაო დიზელის ძრავების საქშენების დიზაინი (ნახ. 6.4.5., A) გამოიყენეს მცირე ცვლილებებით, სანამ არ შეიქმნა ფუნდამენტურად ახალი საქშენები განსხვავებული საქშენით (სურ. 6.4.5., ბ).

ნახაზზე ნაჩვენები კონსტრუქციისას. 6.4.5., A, nozzle 10 დაჭერილია სხეულში 11 (nozzle holder), რომელიც რუბლს შეადგენს ნემსის 8 სახელმძღვანელოს ქვედა ბოლოზე 7. სახელმძღვანელოს ზედა ბოლო დაფარულია საქშენების სხეულზე 1 რა მასიური კაკალი 9, nozzle 11, სახელმძღვანელო 8 და კორპუსის 1 ქვედა ნაწილი დამაგრებულია ერთ დალუქულ ერთეულში. ქინძისთავები 5 უზრუნველყოფენ საწვავის ხაზის გამაგრილებელი არხების 12 მონაკვეთების დამთხვევას 6. Nozzle 10 ფიქსირდება კორპუსში 11 შემცირებით, რაც უზრუნველყოფს საქშენის საიმედო ფიქსაციას, რომლის ხვრელებსაც უნდა ჰქონდეს მკაცრად განსაზღვრული მიმართულება (საქშენების რაოდენობა არის ორი ან სამი გამონაბოლქვის სარქვლის ცენტრალური პოზიციით). სამი ან ოთხი სპრეის საქშენს აქვს დიამეტრი 0.95 - 1.05 მმ. ნემსის ელემენტების მომსახურების ვადის გასაზრდელად - გაჩერება, ნემსის ზედა ნაწილი 7 დამზადებულია გასქელებული თავის სახით, ხოლო გაჩერება 4 დამზადებულია ყდის სახით გაზრდილი დიამეტრით. გაჩერება დაჭერილია სხეულის სხეულში 1. ნემსის ლიფტი არის h და = 1 მმ. ნემსის შემუშავებულმა თავმა შესაძლებელი გახადა როდ 3-ის დიამეტრის გაზრდა, რომელიც ნემსს გადასცემს საქშენების ზამბარის გამკაცრების ძალას 2 (P zp), რამაც გაზარდა გაზაფხულის ღეროს შეკრების საიმედოობა.

Burmeister და Vine ინჟექტორები გაცივებულია, როგორც წესი, ავტონომიური სისტემის დიზელის საწვავით.

ბრინჯი 6.4.5

ბოლო წლებში ყველა მაღალი სიმძლავრის დაბალი სიჩქარის საზღვაო დიზელის ძრავა Burmeister და Vine, ისევე როგორც პერსპექტიული დიზელის ძრავები MAN-Burmeister და Vine აღჭურვილია ახალი საქშენებით ერთიანი დიზაინით (იხ. სურათი 6.4.5., 6).

ამ შემთხვევაში ფუნდამენტური განსხვავება ისაა, რომ საქშენები არ არის გაცივებული. საქშენების ნორმალური მუშაობა მძიმე საწვავის მაღალი გათბობის ტემპერატურაზე (105-120 ° C) უზრუნველყოფილია მისი არხის 14. ცენტრალური მიწოდების გამო. ეს იწვევს სიმეტრიულ ტემპერატურულ ველს და თანაბარ ტემპერატურულ გრადიენტებს საქშენების ჯვარედინზე და, შესაბამისად, თანაბარი სამუშაო ხარვეზები კონიუგირებულ ორთქლებში (ყველა სხვა საქშენების დიზაინში, სადაც ცხელი საწვავი და გამაგრილებელი მიეწოდება მისი სხეულის სხვადასხვა მხარეს, იქმნება ასიმეტრიული ტემპერატურის ველი).

Atomizer შედგება nozzle 10, სახელმძღვანელო 8, ნემსი 7 და გამშვები სარქველი ნემსის შიგნით. ცალმხრივი საქშენების გახსნის მიმართულება უზრუნველყოფილია საქშენის დამაგრებით პინ 5-ით (საქშენების სხეული 1 ფიქსირდება მისი პინით მიმაგრების წერტილში, რომელიც არ არის ნაჩვენები ნახატზე). ნემსი 7, რომელსაც აქვს შუშის ფორმა ზედა ნაწილში, აღიქვამს ძალას, რომ გააძლიეროს ზამბარა 2 სლაიდერი 13 -ის საშუალებით, რომლის ჭრილში შედის ცენტრის არხის მე -14 გამყოფის თავი. ცენტრალური ქვედა მხარი spacer 15 ზღუდავს სარქვლის აწევას (hk = 3.5 მმ), ხოლო ზედა მხარი ზღუდავს ნემსის აწევას (h და = 1.75 მმ).

საქშენები ბრუნავს გაცხელებულ საწვავს, როდესაც ძრავა არ მუშაობს (გაშვებისთვის მომზადების დროს და ზღვაზე იძულებითი გაჩერების დროს), ისევე როგორც მიმდებარე ინექციებს შორის პერიოდში, როდესაც დგუშის მრგვალი როლიკერი ტრიალებს სარეცხის ცილინდრულ ნაწილზე. რა

როდესაც ძრავა გაჩერებულია, როდესაც მაღალი წნევის საწვავის ტუმბო არის ნულოვანი კვების მდგომარეობაში (შევსების და გამონადენის ღრუები დაკავშირებულია), საწვავის გამწოვი ტუმბო 0,6 მპა წნევით ამარაგებს საწვავს ინექციის საწვავის ხაზს და საქშენების არხს 14 რა "მას შემდეგ, რაც 16 გამშვები სარქველის 17 აქვს გამკაცრება 1 მპა, სარქველი არ იზრდება და საწვავი გადის პატარა ხვრელში 18 ნემსის კასრში და შემდეგ მაღლა დრენაჟისკენ. ამრიგად, ნებისმიერი სიგრძე, მთელი ინექციის სისტემა ივსება სამუშაო სიბლანტის საწვავით, რაც ძალზე მნიშვნელოვანია საწვავის აღჭურვილობის საიმედო მუშაობისთვის.

როდესაც ძრავა მუშაობს დგუშის აქტიური დარტყმის დროს, გამონადენის წნევა თითქმის მყისიერად ამაღლებს გამშვებ სარქველს 17, ხოლო შემოვლითი ხვრელი 18 იხურება. საწვავი მიედინება ნემსის დიფერენციალურ არეზე 7 და ზრდის ნემსს.

დგუშის აქტიური დარტყმის დასასრულს, მთელი გამონადენის სისტემა სწრაფად გადმოტვირთულია ტუმბოს სამუშაო ღრუში, რადგან მასში არ არის გამონადენის სარქველი. როდესაც საწვავის წნევა ეცემა მიღებიდან წნევის ქვემოთ P ap. გაზაფხული 2 ადგენს ნემსს 7, ხოლო 1 მპა – ზე დაბალ წნევაზე, გაზაფხული 16 ამცირებს გამშვებ სარქველს 17. დგუშის ამწევი როლიკერი დიდხანს მიდის სარეცხის თავზე და სატუმბი სისტემა კვლავ იტუმბება საწვავით, სანამ შემდეგი აქტიური დგუშის ინსულტი.

ახალი საქშენების განხილული მახასიათებელი არის საწვავის აღჭურვილობის დიდი უპირატესობა, რადგან ნებისმიერ საოპერაციო პირობებში ის მუდმივად მუშაობს ტემპერატურის რეჟიმში, რაც ძალზე მნიშვნელოვანია საიმედოობის უზრუნველსაყოფად.

პრაქტიკამ აჩვენა, რომ ზღვაზე გემების იძულებითი გაჩერებისას, მზადყოფნის ხანგრძლივი გაჩერებისას, ასევე დაბალი სიჩქარისა და მანევრების გახანგრძლივებული რეჟიმების დროს, მძიმე საწვავი გაცივდება ინექციის მთელ ხაზზე, იზრდება მისი სიბლანტე. ასეთ შემთხვევებში, ძრავის დაწყების შემდეგ ან მოულოდნელი დატვირთვის მომატებით, ინექციის წნევა შეიძლება მკვეთრად გაიზარდოს, ხოლო ჰიდრავლიკური ძალები გამონადენის ხაზში შეიძლება მიაღწიოს სახიფათო დონეს. შედეგად, ბზარები შეიძლება წარმოიშვას მაღალი წნევის საწვავის ტუმბოს კორპუსებში და საინექციო საწვავის ხაზების კედლებში, მათი კავშირი ტუმბოსთან და საქშენთან (განსაკუთრებით მაშინ, როდესაც ეს ადგილები ხრახნიანია).

საწვავის აღჭურვილობისთვის გაცივებული ინჟექტორებით, არსებობს რამდენიმე გადაწყვეტა, რომელიც მიზნად ისახავს ინექციის სისტემის ტემპერატურული რეჟიმის შენარჩუნებას ზემოაღნიშნულ პირობებში: ინჟექტორების გაგრილების გამორთვა, გამაგრილებელ არხებზე ორთქლის მიწოდება, ორთქლის "თანამგზავრების" დაყენება მთელ სიგრძეზე (ან ინექციის საწვავის ხაზის ნაწილი და ა.შ. თუმცა, ყველა ეს ხსნარი მნიშვნელოვნად ჩამორჩება საქშენს სიმეტრიული ტემპერატურის ველი ეფექტურობის თვალსაზრისით.

გაცივებული ინექტორების სასარგებლოდ დადებით ფაქტორს წარმოადგენს ის ფაქტი, რომ იგი გამორიცხავს სპეციალური გაგრილების სისტემის გამოყენების აუცილებლობას (ორი ტუმბო, ავზი, მილსადენები, ინსტრუმენტული და ავტომატიზაციის მოწყობილობები).

თუმცა არის ნაკლოვანებებიც. საქშენების დიზაინი არის რთული, მრავალნაწილიანი. არსებობს ცხრა ადგილი დასალევად, ხოლო ლაპინგისთვის საჭიროა სპეციალური მანდარი. საწვავის აღჭურვილობაში პრაქტიკულად არ არის წნევის სარქველი, რადგან დახურვის სარქველი 17 არ ასრულებს თავის ფუნქციებს: ინჟექტორის ნემსის გათიშვის შემთხვევაში, საინექციო სისტემიდან საწვავი იძაბება ზეწოლის შედეგად ცილინდრში არსებული აირები დგუშის აქტიური დარტყმის დასრულებიდან მალევე. გამოცდილება გვიჩვენებს, რომ ამ შემთხვევაში ბალონი თავისით ითიშება.

დოკუმენტის ტიპი: წიგნი | PDF

პოპულარობა: 1.60%

გვერდები: 263.

ფაილის ზომა: 25 Mb.

Ენა: რუსული ინგლისური.

გამოცემის წელი: 2008 წ.

წიგნის მიზანია პრაქტიკული დახმარების გაწევა MC მოდელის მთავარი გემის MOD– ების დიზაინისა და ექსპლუატაციის შესწავლაში, ცილინდრის დიამეტრით 50-98 სმ, დამზადებულია MAN Diesel– ისა და მისი ლიცენზიატების მიერ. MAN B&W კომპანია Wärtsilä– სთან ერთად იკავებს წამყვან პოზიციას საზღვაო დიზელის ძრავის მშენებლობის სფეროში.

ნაწილი I. თავდაცვის სამინისტრო, განვითარების ეტაპები, მახასიათებლები.
ნაწილი II. ძრავები "MAN - B&W" MC ოჯახის.
ნაწილი III. MOD - ოპერაციისა და რესურსის ეფექტურობის გაზრდის მეთოდები.
ნაწილი IV. ოფიციალური ინსტრუქციები MAN B&W MC ძრავებისათვის

ნაწილი I. დაბალი სიჩქარის ძრავები, განვითარების ტენდენციები, მახასიათებლები

მაღალი საიმედოობა, ხანგრძლივი მომსახურების ვადა, დიზაინის სიმარტივე და მაღალი ეფექტურობა (იხ. სურათი 1.1) დაბალი სიჩქარის ძრავების დამახასიათებელი ნიშნებია. ეს, ისევე როგორც მაღალი აგრეგატული სიმძლავრის უზრუნველყოფის შესაძლებლობა (80,000 კვტ), განსაზღვრავს მათ უპირატესობას
დაბალი სიჩქარის ძრავების კლასი მოიცავს მძლავრ ორ ინსულტიან დიზელის ძრავებს 300 rpm– მდე სიჩქარით. ძრავები 2-ინსულტია, ვინაიდან 2-ინსულტიანი ციკლის გამოყენება 4-ინსულტის ციკლთან შედარებით შესაძლებელს ხდის 1,4-1,8-ჯერ მეტი სიმძლავრის მიღებას თანაბარი ცილინდრის ზომებითა და რევოლუციებით. ცილინდრის დიამეტრი არის 260 - 980 მმ დიაპაზონში, ადრეული მოდელის ძრავებში დგუშის დარტყმის თანაფარდობა ცილინდრის დიამეტრთან იყო 1.5-2.0 დიაპაზონში. თუმცა, ძალაუფლების გაზრდის სურვილი ცილინდრის მოცულობის გაზრდის გარეშე, მისი დიამეტრის გაზრდის გარეშე, ასევე უკეთესი პირობების შექმნა საწვავის აალების განვითარებისათვის და, შესაბამისად, უკეთესი პირობების შესაქმნელად წვის პალატაში ნარევის წარმოქმნისათვის მისი სიმაღლის გაზრდით, გამოიწვია 3D თანაფარდობის ზრდა. S / D– ის ზრდის ტენდენცია შეიძლება ნახოთ Sulzer RTA ძრავების მაგალითზე: 1981 - TGA S / D = 2.9; 1984 - RTA M S / D = 3.45; 1991 - RTA T S / D = 3.75; 1995 - RTA48 T S / D = 4.17.

თანამედროვე დაბალი სიჩქარის ძრავების ცილინდრიანი სიმძლავრე, ცილინდრების ზომიდან და გაზრდის დონიდან გამომდინარე, არის 945-5720 კვტ დიაპაზონში Pe = 18-18.6 ბარი (Sulzer chTA), 400-6950 კვტ Pe = 18-19 ბარი (MAH ME და MC). ბრუნვის სიჩქარე არის 70 - 127 "წთ. და მხოლოდ ძრავებში, რომელთა ცილინდრი 50 სმ -ზე ნაკლებია. N = 129-250 1 / წთ.

მნიშვნელოვანია აღინიშნოს, რომ 50-60-იან წლებში საწვავის ღირებულება დაბალი იყო და იყო $ 23-30 / ტონაზე, და, შესაბამისად, ამოცანა იყო ძრავისა და მთლიანად ძრავიანი კომპლექსის მაქსიმალური ეფექტურობის მიღწევის ამოცანა. არ არის გავრცელებული ეს შეიძლება აიხსნას, რომ საათის არჩევანი - ეს არის ძრავის ბრუნვა და, შესაბამისად, პროპელერის ლილვი, განისაზღვრა ძრავის შემქმნელებმა პროპელერის ეფექტურობის გათვალისწინების გარეშე. ოთხმოციან წლებში საწვავის ღირებულება გაიზარდა 10 ან მეტით: და წამოიწია ამოცანა მთელი ძრავის კომპლექსის ეფექტურობის გაზრდისა. ცნობილია, რომ პროპელერის ეფექტურობა იზრდება ბრუნვის სიჩქარის შემცირებით, სხვათა შორის, ძრავის ბრუნვის სიჩქარის შემცირება ასევე ხელს უწყობს კონკრეტული საწვავის მოხმარების შემცირებას. ეს გარემოება უდავოდ არის გათვალისწინებული თანამედროვე დიზელის ძრავების შექმნისას და თუ ადრეული თაობების ძრავის სიჩქარე არ ჩამოდიოდა 100 rpm– ზე ქვემოთ, მაშინ ახალი თაობის ძრავებში სიჩქარის დიაპაზონი 50-190 ფარგლებშია. სიმძლავრის დაქვეითება ბრუნების შემცირებით ანაზღაურდება ცილინდრის მოცულობის გაზრდით S / D– ის გაზრდისა და გაძლიერებული სამუშაო ნაკადის შემდგომი გაძლიერების გამო. საშუალო ეფექტური წნევა გაიზარდა 19.6-20 ბარამდე. ამჟამად, დაბალი სიჩქარის ძრავებს აწარმოებს სამი კომპანია: MAN & Burmeister და Vain, Vyartsilya - Sulzer, Mitsubishi (MHI).

1. გაზის გაცვლის სისტემები ორწლიანი ძრავებისათვის.

ორწახნაგიანი დიზელის ძრავებში, ოთხწახნაგიანი დიზელის ძრავებისგან განსხვავებით, არ ხდება ჰაერით შევსება (შეწოვა) და წვის პროდუქტებისგან გაწმენდა (დგუში დგუშით). ამრიგად, ცილინდრების წვის პროდუქტებისგან გაწმენდისა და მათი ჰაერით შევსების პროცესები განხორციელდა ძალით 1.12-1.15 ატას წნევის ქვეშ. პისტონის აფეთქების ტუმბოები გამოიყენებოდა ჰაერის შეკუმშვისთვის.

2-ინსულტიან ძრავებში გაზის ტურბინის წნევის დანერგვას, 4-ტაქტიან ძრავებთან შედარებით, გაცილებით მეტი დრო დასჭირდა. ამ მიზეზით, საშუალო ეფექტური წნევა დარჩა 5-6 ბარი. და ცილინდრის და მთლიანი სიმძლავრის გასაზრდელად, დიზაინერებს უნდა მიმართონ ცილინდრის დიამეტრის და დგუშის დარტყმის გაზრდას. აშენდა ძრავები D = 980-1080 მმ-ით. და დგუშის დარტყმა S = 2400-2660 მმ. ამასთან, ამ გზამ გამოიწვია ძრავების ზომისა და წონის მახასიათებლების ზრდა და მისი შემდგომი გამოყენება ირაციონალური იყო. გაზის ტურბინის წნევის დანერგვის სირთულეების მიზეზები იყო ის, რომ ცილინდრის აფეთქების განხორციელებისათვის ორწლიან ციკლში მას დასჭირდა 20-30% მეტი ჰაერი, გამონაბოლქვი აირების ტემპერატურა, რომელიც წარმოადგენს წვის პროდუქტების ნარევს და ჰაერის აფეთქება, მნიშვნელოვნად დაბალი იყო და გაზის ენერგია არასაკმარისი იყო SCC– ს მართვისთვის.

მხოლოდ 1954 წელს. აშენდა პირველი 2-ტაქტიანი ძრავები გაზის ტურბინის გადატენვით, ხოლო MAN და Sulzer– ის ტურბო დამუხტვის მოწყობილობის დასახმარებლად მათ დაიწყეს ქვეპისტონის ღრუების გამოყენება-იხ. 1.2 როგორც ეს ნაჩვენებია სურათზე, სურათი, ჰაერი ტურბოჩარჯერიდან ჰაერის გამაგრილებლის საშუალებით 2 შედის მიმღების პირველ ნაწილში 3 და იქიდან, დგუში მაღლა ამოდის მეოთხე ფირფიტის სარქველებით 4, მეორე ნაწილში 5 და ქვეპისტონის სივრცეში 6.

როდესაც დგუში იშლება, ჰაერი 2 ღრუში დამატებით იკუმშება 1.8-დან 2.0-2.2 ბარამდე, ხოლო როდესაც დგუში ხსნის გამწმენდ პორტებს, ის შედის ცილინდრში.
განსახილველ ვარიანტში ქვე-დგუშის ღრუები ქმნიან მხოლოდ მოკლევადიანი წნევის პულსს გამწმენდის საწყის ეტაპზე, რითაც გამორიცხავს ცილინდრიდან გაზების გადადინებას მიმღებში და ამავდროულად ზრდის წნევის იმპულსს გაზის ტურბინაში შემავალი აირები, რაც ხელს უწყობს მისი სიმძლავრის ზრდას. მე –5 ნაწილში წნევა თანდათან ეცემა და შემდგომი გაწმენდა და ცილინდრის დატენვა ხდება გასაბერი ერთეულის მიერ წარმოქმნილ წნევაზე. ამ პერიოდის განმავლობაში, ჰაერის მუხტის დაკარგვის აღმოსაფხვრელად, დატენვის კოვზი ხურავს გამოსაბოლქვი არხს.
ამ პრობლემების გადასაჭრელად, კომპანია MAN– მა მიმართა უფრო რთულ გადაწყვეტილებებს დგუშის ღრუების გამოყენებისათვის, რიგი PPP– ები სერიულად იყო დაკავშირებული GTK– სთან და რამდენიმე პარალელურად.

მნიშვნელოვანია, რომ გაზის ტურბინის წნევის შემდგომი განვითარება, GTK- ის ეფექტურობისა და ეფექტურობის ზრდა, წნევის მომატება და გამოსაბოლქვი აირების ენერგიის გაძლიერება შესაძლებელი გახდა ძრავის ქვესადგურის ღრუს მიტოვება კონტურული გაზის გაცვლის სქემებით, მას შემდეგ, რაც ცილინდრების გაწმენდა და დატენვა ჰაერით სრულად იყო უზრუნველყოფილი GTK– ით.

ძრავებს Burmeister და Vine– ს პირდაპირი ნაკადის სარქველი გაზის გაცვლის სქემით თავიდანვე არ სჭირდებოდათ ქვეპისტონის ღრუები, რადგან გაზის ტურბინისთვის საჭირო გაზის ენერგია ადვილად მიეწოდებოდა გამოსაბოლქვი სარქვლის ადრე გახსნის გამო. მაგრამ ძრავის დაწყებისას და მანევრებზე მუშაობისას, როდესაც GTK პრაქტიკულად ჯერ არ მუშაობს, მაინც აუცილებელია მიმართოთ ელექტროძრავის ცენტრიდანულ ტუმბოებს.
2-ინსულტიანი დიზელის ძრავებისთვის გაზის გაცვლის სქემები, ცილინდრის შიგნით ჰაერის ნაკადის მოძრაობის მიმართულებიდან გამომდინარე, იყოფა ორ მთავარ ტიპად-კონტურულ და პირდაპირ ნაკადად.

კონტურის სქემები. სიმარტივის გამო, მარყუჟის გაზის გაცვლის სქემები ფართოდ იყო გავრცელებული საზღვაო დაბალი სიჩქარის დიზელის ძრავებში, რომლებიც 80-იან წლებამდე წარმოებული იყო MAN, Sulzer, Fiat, Russian Diesel და ა.შ. და მის მიერ გადაადგილებული გამონაბოლქვი აირები აღწერენ ცილინდრის კონტურს რა

პირველი, ჰაერი ამოდის ცილინდრის ერთ მხარეს, ბრუნავს 180 ° საფარით და ეცემა გამოსასვლელ პორტებამდე. ასეა ორგანიზებული გაზის გაცვლა MAN კომპანიის (A) ცალმხრივი ხვრელის (მარყუჟის) სქემაში ან სულზერ კომპანიის (B) მსგავს სქემაში (სურ. 1.3). აქ, ჰაერისა და გაზების გადასასვლელად, ფანჯრები იჭრება ყუთში ილპინდრის ერთ მხარეს. ზედა რიგი არის გასასვლელი (2), ქვედა რიგი იწმინდება. მათი გახსნისა და დახურვის მომენტები კონტროლდება დგუშით. პირველი, ვინც გახსნა გამოსაშვები ცერემონია, თავისუფალი გათავისუფლების პერიოდში, მან იმღერა ზეწოლის დაცვის მოქმედებით
(P - P „a_) წვის პროდუქტები ჩანს zlgl * ^. შემდეგ იხსნება გამწმენდი ფანჯრები და გამწმენდი ჰაერი ჰაერში მიედინება (k, წვის პროდუქტების გადატანა ცილინდრიდან ღია გამონაბოლქვი პორტების საშუალებით. მისი მოძრაობით ჰაერი მიედინება მარყუჟში, ამიტომ ამ ტიპის გამწმენდს ეწოდება მარყუჟი. ცილინდრი ამოდის გამწმენდის დასაწყისში, როდესაც გამწმენდი მხოლოდ იხსნება:
სულზერის ძრავებში, გამწმენდი ფანჯრები იკავებენ ცილინდრის წრეწირის დიდ ნაწილს, ამიტომ ჰაერის ნაკადის მარყუჟის ხასიათი ნაკლებად გამოხატულია, ჰაერის უფრო დიდი შერევა მის მიერ გადაადგილებული წვის პროდუქტებთან (წ = 0.1 და φa = 1.62). შერევას ასევე ხელს უწყობს ცილინდრში ჰაერის ინტენსიური გადინება გამწმენდის დასაწყისში დგუშის ტუმბოს მიერ ამ მომენტში შექმნილი წნევის დიდი ვარდნის გამო, რაც აუცილებელია თავიდან ასაცილებლად გაზების გადაღმა მიმღებში წმენდის. ქვე-დგუშის ტუმბო RD სერიის ძრავებში ზრდის ზეწოლას მათ წინ 0.17 მპა-დან (გაზრდის ზეწოლას) 0.21 მპა-მდე გამწმენდის პორტების გახსნის დროს. გაზის გაცვლის დასასრულს, მაღლა მდგომი დგუში პირველ რიგში ხურავს გამწმენდ პორტებს, მაგრამ გამონაბოლქვი პორტები ღია რჩება და მათი მეშვეობით ცილინდრში შემავალი ჰაერის მუხტის ნაწილი იკარგება. ეს დანაკარგი არასასურველია და კომპანიამ დაიწყო მბრუნავი ამორტიზატორების დაყენება 3 არხში გასასვლელი ფანჯრების უკან (სურ. 1.3. ბ). რომლის ამოცანა იყო ის, რომ დგუშის დახურვის შემდეგ გამწმენდი პორტები, გამოსასვლელი პორტების არხები იკეტება ფარებით. MAN ძრავებში ასევე დამონტაჟდა მსგავსი დამშლელები, მაგრამ, სულზერისგან განსხვავებით ინდივიდუალური დამშლელებით, MAN ამორტიზატორებს ჰქონდათ საერთო დრაივი და მისი ხშირი ავარიის გამო, რაც მოხდა, როდესაც მინიმუმ ერთი ამორტიზატორის ჩახშობა მოხდა, კომპანიამ უარი თქვა დააინსტალირეთ ამორტიზატორები ძრავის შემდგომ მოდიფიკაციებში. ამავდროულად, აუცილებელი იყო მოკლე დგუშის მიტოვება და მისი დგუშით შეცვლა გრძელი ქვედაკაბით. წინააღმდეგ შემთხვევაში, როდესაც დგუში მაღლა იწევს, გამწმენდი ჰაერი ფანჯრებიდან, რომელიც მას ხსნის, გადადის გამონაბოლქვ სისტემაში. ეს გადაწყვეტილება, ერთი მხრივ, იძულებითი იყო, ვინაიდან ის ასოცირდებოდა საჰაერო მუხტის გარკვეული ნაწილის დაკარგვასთან. მეორეს მხრივ, ცილინდრების აფეთქება გაუმჯობესდა და, რაც მთავარია, ჰაერმა თან წაიღო ცილინდრის კედლებიდან მიღებული სითბო, განსაკუთრებით გამონაბოლქვი პორტების მიდამოში. ჰაერის დაკარგვა ანაზღაურდა GTK– ის მუშაობის გაზრდით. ფირმა სულზერმა, ძრავები აიძულა, მუდმივი ზეწოლისას გადავიდა უფრო ეფექტურ გადატენვაზე. ამან შესაძლებელი გახადა ცილინდრებში შემავალი ჰაერის რაოდენობის გაზრდა და გაზის გაცვლის ბოლოს მისი ნაწილის დაკარგვაზე თანხმობა. RND, RLA, RLB ძრავების ახალ მოდელებში, MAN ძრავების ანალოგიით, მან ასევე ამოიღო ფარდები და გააგრძელა დგუშის კალთები.

პირდაპირი ნაკადის სქემები. პირდაპირი ნაკადის გაზის გაცვლის სქემის დამახასიათებელი მახასიათებელია ცილინდრის ღერძის გასწვრივ ჰაერის პირდაპირი ნაკადის არსებობა, ძირითადად წვის პროდუქტების ფენა-ფენის გადაადგილებით. ეს იწვევს ნარჩენი აირის კოეფიციენტის დაბალი მნიშვნელობებს y, = 0.05 - 0.07.

კონტურული გაზის გაცვლის სქემებიდან პირდაპირი ნაკადის სქემებზე გადასვლისას გადამწყვეტი როლი ითამაშა კონტურული სქემების შემდეგმა ნაკლოვანებებმა:

Air ჰაერის უფრო მაღალი მოხმარება გამწმენდისთვის, რაც იზრდება გაზრდისა და ჰაერის სიმკვრივის მატებასთან ერთად;
Temperatures ცილინდრის ლაინერსა და დგუშზე ტემპერატურის ასიმეტრიული განაწილება და, შესაბამისად, მათი არათანაბარი დეფორმაცია - გასასვლელი პორტების არეალში ტემპერატურა უფრო მაღალია, ვიდრე აფეთქების პორტების არეალში;
The ცილინდრის ზედა ნაწილის გაწმენდის ცუდი ხარისხი, განსაკუთრებით მისი სიმაღლის ზრდით S \ D თანაფარდობის გაზრდის გამო.

წნევის მომატებისა და გაზის ტურბინისთვის ადრე გაზის შერჩევის აუცილებლობის გამო, რაც უნდა გაკეთებულიყო გასასვლელი პორტების სიმაღლის გაზრდით, ფირმებს შეექმნათ ბუჩქების და დგუშის თავების დონისა და არათანაბარი ტემპერატურის ზრდა. ამან გამოიწვია უფრო ხშირი ნაკაწრები CPG– ში და გამოჩნდა ბზარები ხიდებში გამოსასვლელ ფანჯრებს შორის. ამან შეზღუდა GTK– ში ამოღებული აირების ენერგიის გაზრდის შესაძლებლობა და, შესაბამისად, მათი პროდუქტიულობის გაზრდა და ჰაერის წნევის დამუხტვა.

სულზერის კომპანია დარწმუნებული იყო ამაში უახლესი ძრავების მაგალითზე, კონტურული გაზის გაცვლის სქემით RND, RND-M, RLA და RLB, მათი წარმოება შეწყდა და ახალ RTA ძრავებში უფრო მაღალი გამაძლიერებელი დონის მქონე გადავიდა ერთი ნაკადის სარქველზე გაზის გაცვლის სქემები - 1983 წ.
გარდამავალი ასევე ხელი შეუწყო დგუშის დარტყმის თანაფარდობის გაზრდას ცილინდრის დიამეტრთან, რაც შეუძლებელი იყო კონტურული დიაგრამებით, ვინაიდან მან გააუარესა ცილინდრების გაწმენდისა და გაწმენდის ხარისხი.

MAN კომპანიამ ასევე განახორციელა სქემის დიაგრამების უარყოფა და პირდაპირი ნაკადის სარქველების გაზის გაცვლის სქემაზე გადასვლა. ფირმა Burmeister and Vine, რომელიც ტრადიციულად იცავდა გაზის გაცვლის პირდაპირ სქემას, განიცდიდა ფინანსურ სირთულეებს და ამის საფუძველზე MAN ფირმამ შეიძინა საკონტროლო პაკეტი, შეწყვიტა დიზელის ძრავების წარმოება და დამატებით ინვესტიცია ჩადო ინვესტიციის განვითარებაში. MS– ის ახალი მოდელის ასორტიმენტი, 1981 წელს დაიწყო მისი წარმოება.

პირდაპირი ნაკადის სქემაში, აფეთქების ხვრელები განლაგებულია ყდის ქვედა ნაწილში თანაბრად ცილინდრის მთელ წრეზე, რაც უზრუნველყოფს დიდი ნაკადის მონაკვეთებს და ფანჯრების დაბალ წინააღმდეგობას, ასევე ჰაერის ერთგვაროვან განაწილებას ცილინდრის ჯვარზე განყოფილება.
გეგმაში ფანჯრების 2 ტანგენციალური მიმართულება ხელს უწყობს ცილინდრში ჰაერის ნაკადების მორევას, რომელიც რჩება საწვავის ინექციის მომენტამდე. საწვავის ნაწილაკები იჭრება მორევებით და ტარდება წვის პალატის სივრცის გასწვრივ, რაც მნიშვნელოვნად აუმჯობესებს ნარევის წარმოქმნას. ცილინდრიდან აირების გათავისუფლება ხდება საფარში 1 სარქველის მეშვეობით, ის ამოძრავებს ამწევიდან მექანიკური ან ჰიდრავლიკური გადაცემის საშუალებით.

სარქველის გახსნისა და დახურვის ფაზები განისაზღვრება ამწეობის ლილვის კამერის პროფილით; ელექტრონულად კონტროლირებად ძრავებში, ძრავის მუშაობის კონკრეტული რეჟიმის ოპტიმიზაციის მიზნით, მათი ავტომატურად შეცვლა შესაძლებელია.

პირდაპირი ნაკადის სქემების უპირატესობები:

♦ ცილინდრების უკეთესი გაწმენდა და ჰაერის ნაკლები დანაკარგი გამწმენდისათვის;
A კონტროლირებადი გასასვლელის არსებობა, რის გამოც შესაძლებელია გაზების ტურბინისკენ მიმართული აირების ენერგიის ცვალებადობა;
Of ტემპერატურის სიმეტრიული განაწილება და CPG ელემენტების თერმული დეფორმაციები.

დიზელის და საზღვაო ძრავები D100, ისევე როგორც ადრე წარმოებული დოქსფორდის ძრავები, აქვთ პირდაპირი ნაკადის აბრეშუმის გაზის გაცვლის სქემა. მათი დამახასიათებელი თვისებაა გამწმენდი და გასასვლელი პორტების მდებარეობა ცილინდრის ბოლოებში. აფეთქების პორტებს აკონტროლებს ზედა დგუში, ხოლო გამოსასვლელს-ქვედა.

ი.ვ. ვოზნიცკი
გამოშვების წელი: 2008
გამომცემელი: მორკის წიგნი
ჟანრი:ტექნიკური ლიტერატურა
Ენა:რუსული
ფასი: 1000 რუბლი

ამ პუბლიკაციის მიზანია უზრუნველყოს პრაქტიკული დახმარება MC მოდელის ძირითადი საზღვაო დაბალი სიჩქარის ორწლიანი დიზელის ძრავის დიზაინისა და ექსპლუატაციის მახასიათებლებში, ცილინდრიანი დიამეტრით 50-დან 98 სმ-მდე, წარმოებული MAN Diesel- ისა და მისი ლიცენზიატების მიერ. კომპანია MAN-Diesel, ვიარცილიასთან ერთად, იკავებს წამყვან პოზიციას საზღვაო დიზელის ძრავის მშენებლობის სფეროში.

პირველი ნაწილი ეძღვნება დაბალი სიჩქარის ძრავების განვითარების ტენდენციების ანალიზს, გარდამავალ და დაბალ დატვირთულ რეჟიმში მათი ეფექტურობის გაზრდის პრობლემებს.

მეორე ნაწილი ეხება MC 50-98 მოდელის სერიის ძრავების დიზაინის მახასიათებლებს. განსაკუთრებული ყურადღება ექცევა საწვავის ინექციის მოწყობილობას.

მესამე ნაწილი ეძღვნება ძრავების შენარჩუნებისა და მათი მომსახურების სისტემებისა და მექანიზმების ორგანიზებას. ასევე არსებობს დიზელის ტიპიური დაზიანებების შემაჯამებელი ცხრილი, მათი გამომწვევი მიზეზები და პრევენციის მეთოდები.

წიგნის ძირითადი ნაწილი (ნაწილი IV) ემყარება საკუთრების საოპერაციო ინსტრუქციის მასალებს MC 40C ძრავებისათვის (ექსპლუატაცია) და 8C (კომპონენტები და მოვლა) და უმეტესწილად დუბლიკატი. აქ განთავსებულია კომპანიის ინსტრუქციის მასალების ასლები, ავტორის მიერ შერჩეული და შეიცავს ყველაზე მეტ ინფორმაციას გემის მექანიკოსებისთვის დიზელის ძრავების მუშაობისა და მათი მოვლის პრობლემების გადასაჭრელად.

თუმცა, უნდა გავითვალისწინოთ, რომ წარმოდგენილი პუბლიკაცია არ ცვლის კომპანიის სრულ ინსტრუქციას და ზოგიერთ შემთხვევაში აუცილებელია მისი გამოყენება.

ნაწილი I. დაბალი სიჩქარის ძრავები, განვითარების ტენდენციები, მახასიათებლები
1. გაზის გაცვლის სისტემები 2-ტაქტიანი ძრავებისთვის
2. 2-ინსულტიანი ძრავების გაზის ტურბინის გადატენვა
3. ძრავების ჰაერის მიწოდება გაშვებისას და მანევრების დროს, SCC- ის მომატება
4. სითბოს ენერგიის ოპტიმიზაცია
5. გამონაბოლქვი აირის ენერგიის გამოყენება ენერგიის გაზის ტურბინებში
ნაწილი II. MS ძრავების მოდელის ასორტიმენტი "MAN - Burmeister and Vine".
6. ძრავების დიზაინის მახასიათებლები
7. საწვავის ინექციის მოწყობილობა.
ნაწილი III. დიზელის ძრავების მოვლა - მათი მუშაობის ეფექტურობის გაზრდა და წარუმატებლობის პრევენცია
8. მოვლის სისტემები.
9. პროაქტიული მოვლა.
10. მოვლა მდგომარეობის მიხედვით.
11. ტექნიკური მდგომარეობის დიაგნოსტიკის საფუძვლები,
12. საზღვაო დიზელის ძრავების მოვლის ორგანიზების თანამედროვე მეთოდები
13. საზღვაო დიზელის ძრავების დაზიანების შემაჯამებელი ცხრილი.
ნაწილი IV. ნაწყვეტები MAN & BW ძრავების ექსპლუატაციისა და შენარჩუნების სახელმძღვანელოდან - МС 50-98.
პარკინგის შემოწმება. გაჩერებული რეგულარული შემოწმება
დიზელის ძრავა ნორმალური მუშაობის დროს. გაშვება, კონტროლი და ჩამოსვლა პორტში.
დამწყები ხარვეზები. შემოწმება დაწყების პერიოდში.
Ჩატვირთვა.
ჩეკების შემოწმება
Სამუშაო.
დამწყები ხარვეზები. გაუმართაობა ოპერაციის დროს
შემოწმებები სამსახურში. გაჩერდი.
ხანძარი გამწმენდი ჰაერის მიმღებში
და ქარხნის ანთება
ტურბო დამტენი
გადაუდებელი ოპერაცია შეზღუდული შესაძლებლობის მქონე ბალონებით ან ტურბო შემავსებლებით
ცილინდრების გამორთვა. გაშვება ცილინდრების ამოღების შემდეგ
ექსპლუატაცია ძრავის მუშაობა ერთი გამორთული ბალონით.
გრძელვადიანი ოპერაცია გამორთული HP– ით.
ცილინდრების გამორთვა
დაკვირვება ძრავის მუშაობისას
ძრავის პარამეტრების შეფასება ექსპლუატაციაში. სამუშაო დიაპაზონი.
ჩატვირთვის დიაგრამა. გადატვირთვის ლიმიტები.
ხრახნიანი მახასიათებელი
ოპერატიული დაკვირვებები
ჩანაწერების შეფასება.
პარამეტრები, რომლებიც დაკავშირებულია საშუალო მითითებულ წნევასთან (Pmi).
ეფექტურ სიმძლავრესთან დაკავშირებული პარამეტრები (Pe).
გაზრდილი გამონაბოლქვი აირის ტემპერატურა - დიაგნოსტიკა
გაუმართაობა
მექანიკური დეფექტები, რომლებიც ამცირებენ შეკუმშვის წნევას.
ჰაერის ქულერის დიაგნოსტიკა.
კონკრეტული საწვავის მოხმარება.
ოპერაციული პარამეტრების კორექტირება
გაანგარიშების მაგალითები:
გამონაბოლქვი აირების მაქსიმალური ტემპერატურა.
ძრავის ეფექტური სიმძლავრის შეფასება მის გარეშე
მაჩვენებელი დიაგრამები. საწვავის ტუმბოს ინდექსი.
ტურბო დამტენი სიჩქარე.
ჩატვირთვის დიაგრამა მხოლოდ გემების მოძრაობისთვის.
გემის მოძრაობის და ლილვის გენერატორის ამძრავის დატვირთვის დიაგრამა.
ინდიკატორების გაზომვა, რომლებიც განსაზღვრავენ ძრავის თერმოდინამიკურ მდგომარეობას.
ISO გარემოს კორექტირება:
წვის მაქსიმალური წნევა, გამონაბოლქვი აირის ტემპერატურა,
შეკუმშვის წნევა. დატენეთ ჰაერის წნევა.
გაზომვის მაგალითები
ცილინდრის მდგომარეობა
დგუშის რგოლების ფუნქციონირება. შემოწმება ამოფრქვეული ფანჯრების საშუალებით. დაკვირვებები.
ნაყარის ცილინდრი
დრო დგუშის ნაყარებს შორის. რგოლების საწყისი შემოწმება და ამოღება.
ბეჭდების ცვეთის გაზომვა. ცილინდრის ლაინერის შემოწმება.
ცილინდრის ყდის აცვიათ გაზომვები
დგუშის ქვედაკაბა, დგუშის თავი და გამაგრილებელი.
დგუშის რგოლური ღარები მუშების აღდგენა
ყდის ზედაპირები, ბეჭდები და ქვედაკაბა.
ხარვეზი ბეჭდის ჩამკეტებში (ახალი რგოლები).
დგუშის რგოლების დაყენება. დგუშის რგოლის კლირენსი.
ცილინდრის შეზეთვა და შეკრება.
გაშვებული ბუჩქები და რგოლები
ცილინდრის ლაინერის ცვეთაზე გავლენის ფაქტორები.
ცილინდრის შეზეთვა.
ცილინდრის ზეთები. ცილინდრის ზეთის ნაკადის სიჩქარე.
დოზის გაანგარიშება სპეციფიკური შესაძლებლობებით.
დოზის გაანგარიშება ნაწილობრივ დატვირთვაზე.
CPG– ის მდგომარეობის შემოწმება გამწმენდი პორტების საშუალებით, დგუშის რგოლების შემოწმება
ცილინდრის ზეთის დოზირება გაშვების დროს.
ზეთის მოხმარება სპეციფიკური სიმძლავრით.
კისრები / საკისრები
Ძირითადი მოთხოვნები. ხახუნის საწინააღმდეგო ლითონები. საფარი.
ზედაპირის უხეშობა. ნაპერწკალი ეროზია. ზედაპირის გეომეტრია.
სარემონტო განყოფილების კისრები.
შემოწმება გახსნის გარეშე. გახსნის გადასინჯვა და ნაყარი.
დაზიანების ტიპები
დაფარვის მიზეზები. ბზარები, ბზარების მიზეზები.
ზეთის გარდამავალი მონაკვეთების (ღარები) შეკეთება.
ტარების ცვეთის მაჩვენებელი. ტარების ადგილზე შეკეთება.
კისრის შეკეთება. ჯვარედინი საკისრები. Ram და crank საკისრები.
საყრდენი საყრდენი შეკრება და ამწევი საკისრები. გამოცდა
ახალი საკისრები დამონტაჟებამდე
ჩარჩო საკისრების ცენტრირება.
რაკეპოვის გაზომვა. საგუშაგოების შემოწმება. რასკეპის მრუდი.
Crankshafts bending მიზეზები. სიმებიანი გაზომვები.
ლილვის გასწორება. საძირკვლის ჭანჭიკების გამკაცრება
და ბოლოს სოლი ჭანჭიკები. წამყვანის კავშირების გამკაცრება.
MS ძრავის შემოწმებისა და შენარჩუნების პროგრამა
ცილინდრის საფარი. დგუში როდ და ზეთის ბეჭდით.
დგუშისა და რგოლების შემოწმება. საპოხი მასალები. ცილინდრის ლაინერი და გამაგრილებელი
პერანგი. ბუჩქის შემოწმება და გაზომვა. Crosshead დამაკავშირებელი როდ. ცხიმი
საკისრები თანდათანობით მოძრავი ნაწილების შემოწმება. გამოცდა
კლირენსი crank ტარების. Crankshaft, thrust ტარების და
აკრძალვის მექანიზმი. ამწევი ხვრელის შემოწმება. დამშლელი
გრძივი ვიბრაცია. ჯაჭვის წამყვანი. ჯაჭვის დისკის შემოწმება,
დაძაბულობის ამორტიზატორის რეგულირება. სამუშაო ზედაპირების შემოწმება
კულაკოვის საინექციო ტუმბო. ამორტიზაციის შემოწმება ამწეკურას საკისრში.
ამწეების პოზიციის რეგულირება ჯაჭვის ცვეთის გამო.
ძრავის გამწმენდი ჰაერის სისტემა
დამხმარე ბუშტუკებთან მუშაობა.
დატენეთ ჰაერის გამაგრილებელი, ჰაერის გამაგრილებლის გაწმენდა
ტურბინის მშრალი გაწმენდა ТН.
ჰაერის და გამონაბოლქვი სისტემის დაწყება.
მთავარი საწყისი სარქველი, ჰაერის გამანაწილებელი.
დაწყების სარქველი. გამონაბოლქვი სარქველი, გადაუდებელი ოპერაცია
ღია გასასვლელი სარქველით. ადაპტაციის შემოწმება
გამონაბოლქვი სარქველი.
მაღალი წნევის საწვავის ტუმბოები. შემოწმება, კორექტირება ვადაზე ადრე
ინექტორები. შეამოწმეთ, ნაყარი sprayers. გამოცდა სტენდზე.
საწვავი, საწვავის სისტემა
საწვავი, მათი მახასიათებლები. საწვავის სტანდარტები. საინექციო ტუმბო, კორექტირება.
საწვავის სისტემა, საწვავის დამუშავება.
მოცირკულირე ზეთი და შეზეთვის სისტემა.
მოცირკულირე ზეთის სისტემა, სისტემის გაუმართაობა.
მოცირკულირე ზეთის მოვლა. ნავთობის სისტემის სისუფთავე.
სისტემის გაწმენდა. მოცირკულირე ზეთის მომზადება. განცალკევების პროცესი.
დაბერების ზეთი. მოცირკულირე ზეთი: ანალიზი და მახასიათებლები.
კამშის ლილვის შეზეთვა. საპოხი ინტეგრირებული სისტემა.
ტურბო შემავსებლის შეზეთვა.
წყალი, გაგრილების სისტემები
ზღვის წყლის გამაგრილებელი წყლის სისტემა. ცილინდრის გაგრილების სისტემა.
ცენტრალური გაგრილების სისტემა. პარკირების დროს თბება.
ცილინდრის გაგრილების სისტემა გაუმართავია. წყლის დამუშავება.
ოპერატიული გაუმართაობების შემცირება.
სისტემის და წყლის შემოწმება. გაწმენდა და დათრგუნვა.
რეკომენდირებულია კოროზიის ინჰიბიტორები.

გაგზავნეთ თქვენი კარგი ნამუშევარი ცოდნის ბაზაზე, მარტივია. გამოიყენეთ ქვემოთ მოცემული ფორმა

სტუდენტები, კურსდამთავრებულები, ახალგაზრდა მეცნიერები, რომლებიც იყენებენ ცოდნის ბაზას სწავლაში და მუშაობაში, ძალიან მადლიერი იქნებიან თქვენი.

გამოქვეყნდა http://www.allbest.ru/

უკრაინის განათლებისა და მეცნიერების, ახალგაზრდობისა და სპორტის სამინისტრო

"ოდესის ეროვნული საზღვაო აკადემია"

კურსის მუშაობა

დისციპლინით: საზღვაო შიდა წვის ძრავები

დასრულებულია

პისარენკო A.V

შემოწმებულია:

პროფ. გორბატუკი ვ.ს.

ოდესა 2012 წ

შესავალი

გრძელვადიანმა პრაქტიკამ აჩვენა, რომ სავაჭრო და სპეციალიზებული ფლოტის ყველა ტიპის გემზე, ჩვენ მივიღებთ შიდა წვის ძრავას, როგორც მთავარ ძრავებს.

მაღალი ეფექტურობა კონკრეტული საწვავის მოხმარების თვალსაზრისით, მაღალი ეფექტური ეფექტურობა, მნიშვნელოვანი მომსახურების ვადა და ძრავის საიმედო მოქმედება არის საზღვაო ფლოტში დიზელის ძრავის გამოყენების ძირითადი მიზეზები.

ხშირად გამოყენებულ კომპლექსთან ერთად, რომელიც შედგება მოძრავი ძრავისგან, გაზის ტურბინებისა და კომპრესორებისაგან, სატრანსპორტო გემებზე მძლავრი დიზელის დანადგარებით. უმეტეს დროს, რომელიც მუშაობს პორტებს შორის გადასასვლელებზე მუდმივი სრული დატვირთვის რეჟიმში, ფართოდ გამოიყენება კომბინირებული ტიპის სქემა GTN– ში გამონაბოლქვი აირების სითბოს გამოყენებით. და ნარჩენების სითბოს აღდგენის ქვაბში, რაც მნიშვნელოვნად აუმჯობესებს ძრავის ეფექტურობას. თუ გამოყენების ქვაბის ორთქლი საკმარისია, დამატებით არის დამონტაჟებული ტურბინის გენერატორი, რომელიც უზრუნველყოფს გემს მოძრაობისას ელექტროენერგიით, რაც დაზოგავს საწვავს დიზელის გენერატორის მუშაობისთვის.

ასეთი დიზელის დანადგარები აღჭურვილია დისტანციური მართვის საშუალებებით, სისტემებითა და მოწყობილობებით გამაგრილებლის და ზეთის კრიტიკული ძრავის კომპონენტების ტემპერატურის საოპერაციო პარამეტრების უწყვეტი მონიტორინგისთვის, სიგნალიზაციის დაცვის სისტემები ყველა პარამეტრის გათიშვის ჩანაწერით დასაშვები ლიმიტებიდან. საკონტროლო ლენტი.

ამჟამად და უახლოეს მომავალში, საზღვაო დიზელის სტრუქტურის განვითარების ძირითადი მიმართულებაა გააუმჯობესოს ძრავის სამუშაო პროცესი, რომელიც მიზნად ისახავს საწვავის და ზეთის მოხმარების ეკონომიკის გაზრდას, გამონაბოლქვი აირების სითბოს ღრმა გამოყენებას და გამაგრილებელ წყალს. დიზელის ძრავების საიმედოობის გაზრდა ყველა სამუშაო რეჟიმში, დიზაინისა და გამოყენების გაუმჯობესება., უკეთესი მასალები.

სატრანსპორტო და სპეციალიზებული ფლოტის გემებზე ჩვენ ვიღებთ წამყვანი დიზელის სამშენებლო კომპანიების ფართო გამოყენებას, მათ შორის: Burmeister and Vine (დანია), MAN (FRG), Sulzer (შვეიცარია), ბურიანსკის საავტომობილო ქარხანა "(რუსეთი) რა

კურსის პროექტის, როგორც ძრავის პროტოტიპის დასასრულებლად, გამოიყენეთ ფირმა "Burmeister and Vine" ბრენდის ძრავა 5DKRN 62/140

1. ძრავის დიზაინის მონაცემები

ძრავა არის ორწლიანი, პირდაპირი ნაკადის სარქველის გამწმენდი, განივი, შექცევადი, აფეთქებული, მარჯვენა ბრუნვით, 8 ცილინდრიანი და საერთო სიმძლავრით 10 000 ცხ. თან.

გამწმენდი სისტემა როდესაც ძრავა მუშაობს საპირისპიროდ, გამონაბოლქვი სარქველი იხსნება 83 BCM- ზე. და იხურება 63 საათზე გაზის ტურბინის ძრავა გაბერილია.

წინსვლის გამწმენდის სისტემას აქვს შემდეგი სარქვლის დრო. გამოსაბოლქვი სარქველის გახსნა ხდება 89 BCM- ზე. იხურება 57 -ზე ბ.მ. გამოსაბოლქვი სარქვლის გახსნის კუთხე 146 გამწმენდი პორტში 76 ამწეკანიანი ბრუნვის დროს.

ჰაერი მიეწოდება ცილინდრს ცენტრიფუგაური გამწოვი საშუალებით, დაფარული მილისებური ჰაერის გამაგრილებლის, საერთო შედუღებული მიმღების და დგუშის ღრუების ქვეშ.

ძრავის საწვავის მიწოდების სისტემა მოწყობილია შემდეგნაირად. საწვავის ტუმბო არის დგუში, ორცილინდრიანი, გამონადენის წნევით 3-4 მპა. მას ამოძრავებს ამწე ამწევი ლილვის ცხვირის ბოლოს. წვრილი ფილტრები - თხელი თექის ვაზნებით.

მაღალი წნევის ტუმბო არის კოჭის ტიპის, რეგულირებით მიწოდების ბოლოს. ინექციის მაქსიმალური წნევაა 600 kPcm. დგუშს აქვს დიამეტრი 28 მმ და დარტყმა 42 მმ. კამერის გამრეცხი - სიმეტრიული პროფილი, რომელიც შედგება ორი ნახევრისგან.

დახურული ინჟექტორი საწვავით გაციებულია. ძალის გახსნის წნევა 220 კმ / წმ. ბრტყელ ნემსს აქვს 0.7 მმ ლიფტი, ხოლო საქშენს აქვს სამი 0.67 მმ ხვრელი.

დიზელის საწვავის გამაგრილებელი მდებარეობს ჩარჩოს წინა ბოლოში და საწვავის გამათბობელი თერმოსტატით მძიმე საწვავის სისტემისთვის.

ცილინდრის გაგრილების სისტემა, გამონაბოლქვი სარქველი - დახურული, ორმაგი წრიული, ელექტროძრავებიდან ტუმბოს ამძრავით.

მტკნარი წყალი მიეწოდება ცილინდრებს ზეწოლის ქვეშ !, 8 ატ. მთავარიდან და, გამონაბოლქვი სარქველების საფარებისა და სხეულის გავლის შემდეგ, იგი განმუხტულია 6065 ° C ტემპერატურაზე, ფილიალის მილების გავლით მთავარში. გამაგრილებელი ჰაერის გამაგრილებლის გარე წყალი მიეწოდება 0.8 ატმოსფერულ წნევას. და იშლება 40-45 ° C ტემპერატურაზე მილსადენებით.

მოცირკულირე შეზეთვის სისტემას ემსახურება ტუმბოები, რომლებიც ამოძრავებს ელექტროძრავას. ამწე მექანიზმის მექანიზმის, ბიძგის მექანიზმის წამყვანი განყოფილებისთვის, წამყვანი განყოფილებისთვის, ბიძგის საკისრებისა და გამოსაბოლქვი სარქველის ამძრავი მიეწოდება 1,8 ატმოსფერულ წნევას. გზატკეცილზე.

ცილინდრის ლაინერს, რომელიც დამზადებულია შენადნობის რკინისგან, აქვს 18 პორტი 9,8 მმ სიმაღლით და სულ 1008 მმ. ჰორიზონტალურ სიბრტყეში ფანჯრებს აქვს ტანგენციალური მიმართულება. ყდის დალუქულია ქურთუკის გასწვრივ ზედა ნაწილში დამჭერი ზედაპირებით, ხოლო ქვედა ერთი წითელი სპილენძის ზოლით. საპოხი მიეწოდება ამოფრქვეული ფანჯრების ზემოთ მდებარე ბუჩქის სარკეს ორი ძუძუს მეშვეობით ბურთულიანი უკუ სარქველებით. ცილინდრის საფარი, რომელიც დამზადებულია სითბოს მდგრადი შენადნობის ფოლადისგან, დალუქულია ყდის ბოლოს გასაფორმებლად, საფარი შეიცავს გამონაბოლქვი სარქველს, რომლის საშუალო დიამეტრი 250 მმ-ია 66 მმ-ით, ორი საქშენები, უსაფრთხოების სარქველი და მაჩვენებელი სარქველი. ცილინდრიდან საფარამდე, გამაგრილებელი წყალი გადადის ორ საქშენზე და ორი საქშენით საფარიდან გამონაბოლქვი სარქვლის კორპუსამდე, დგუში - ძრავა კომპოზიტურია. შენადნობის ფოლადის თავში განთავსებულია სამი ზედა რგოლები 10 მმ სიმაღლით და 17 მმ სიგანით. მოკლე სახელმძღვანელო დამზადებულია შენადნობის თუჯისგან.

დგუშის გვირგვინის ცილინდრულ ნაწილში შედუღებული გადაადგილება და რადიალური ხვრელები ხელს უწყობს სითბოს უკეთეს გადაცემას კედლებიდან ზეთში. ზეთი მიეწოდება მილის საშუალებით. 170 მმ დიამეტრის ნახშირბადოვანი ფოლადის კვერთხი მიმაგრებულია დგუშის თავზე გიდის საშუალებით საყრდენების გამოყენებით. კვერთხი ჯვარედინი ჯვარედინი ჯვარედინთან არის დაკავშირებული რგოლის ბოლო ზედაპირის საშუალებით, წინამორბედი ცილინდრული წვერის მეშვეობით, რომელსაც აქვს თოლია. ღეროს ქვედა ნაწილში ზეთი მიეწოდება მილით დალუქულ ბუშტუკს, რომელიც გამოყოფს მიწოდების ღრუს დრენაჟისგან. თუჯის მრავალნაწილიანი ღეროვანი შესაფუთი ჯირკვალი აქვს ორი ზეთის საფხეკიანი რგოლი და ორი O- რგოლი.

ძრავის ჯვარედინი მხარე არის ორმხრივი, აქვს 4 ჩამოსხმული ფოლადის სლაიდერი, რომლებიც მოჭედილია მაღალმთიანებზე ყალბი ფოლადის ჯვარედინი ნაწილისთვის. სლაიდების მოცურების ზედაპირი ივსება ბაბიტით. დამაკავშირებელი ღერო მოხსნადი თავითა და ბურთიანი საკისრებით, რომელიც დამზადებულია თუჯისგან და ბაბიტში ჩასხმული. თავსაბურავს დიამეტრით 280 მმ და სიგანე 170 მმ აქვს ორი დამაკავშირებელი ღეროს ჭანჭიკი და მოტილევის საყრდენი 400 მმ დიამეტრით, 240 მმ -ის ზედა ნახევრის სიგანე და 170 -ის ქვედა ტარების თავის სიგანე მმ აქვს ორი სრული დამაკავშირებელი ჯოხი. ჭანჭიკები დამზადებულია შენადნობის ფოლადისგან, არ აქვთ ცენტრის ქამრები. შემაერთებელი ღეროს დიამეტრი 190 მმ დიამეტრით, მყარი, ჩანგლის გარეშე თავით არის ღრუ, დამზადებულია შენადნობის ფოლადისაგან. შემაერთებელ ღეროს და საკისრებს აქვთ ხვრელები ამწევიდან სათავეზე ზეთის მიწოდებისთვის.

ამწე ლილვი კომპოზიტურია: ნახშირბადოვანი ფოლადისგან დამზადებული ჩარჩოსა და ამწეობის ჟურნალებს აქვთ დიამეტრი 400 მმ, სიგრძე 254 მმ; თუჯის ფოლადი 660 მმ სიგანით და 185 მმ სისქით; ღრუ კისრები დახურულია საფარის ბოლოებზე და ხრახნებით. შეზეთვისა და სიმტკიცის პირობების მიხედვით, ამწევი ჟურნალების რადიალური ხვრელები გადაადგილებულია ამწევი შაბლის სიბრტყიდან.

ძრავის დაბალანსების პირობების გამო, ზოგიერთი ლოყა წონით საწინააღმდეგო წონით. ძრავის ბიძგები არის ერთი სავარცხელი, ექვსი მოძრავი წინა და უკანა მოძრაობის სეგმენტით, რომლებიც განლაგებულია 2 სექტორში და დაფიქსირებულია შედუღებულ კორპუსში ორი საფარით. დაბლოკვის მოწყობილობა მოიცავს ელექტროძრავას, რომელიც დაკავშირებულია საჭესთან ბორბალზე ორი ჭიის გადაცემის საშუალებით.

პალეტიდან 45-52 ° C ტემპერატურაზე, ზეთი იშლება ნარჩენების ავზში.

ბალონები სამუშაო ცილინდრების შეზეთვა lubricators ერთად camshaft წამყვანი. ტურბოჩარჯერის საკისრები შეზეთულია ცალკე სისტემიდან გადაცემათა ტუმბოთი, რომელიც ამოძრავებს ელექტროძრავას.

საწვავის ტუმბოების ამწეები და გამონაბოლქვი სარქველების ამწეები მზადდება ერთი ჩარჩო ჯაჭვით, რომლის სიმაღლეა 89 მმ. თითოეული ცილინდრის ინდიკატორი, რომელიც შედგება ბერკეტისა და გვირგვინის ჯოხისგან, იღებს მოძრაობას ექსცენტრულიდან გამონაბოლქვი ამწეის გასწვრივ. ბლოკის დიზაინში კოჭის ჰაერის დისტრიბუტორის ამწე

ძრავის საკონტროლო პოსტს აქვს შექცევადი საწყისი და საწვავის სახელური. ძრავა იწყება შეკუმშული ჰაერის წნევით 30 კგ / სმ ერთდროულად საწვავის მიწოდებით. ძრავის ლილვის ბრუნვის მიმართულებით ცვლილება ხდება ჰაერის დისტრიბუტორის ავტომატური შემობრუნების შემდეგ საწყის მდგომარეობამდე, ამუხრუჭების შემობრუნებით საწვავის ტუმბოების და გამოსაბოლქვი სარქველების ჩაკეტილ ამწეებთან შედარებით.

საკონტროლო სადგურზე დამონტაჟებულია: მექანიკური ტაქომეტრი, ბრუნვის მიმართულების მაჩვენებელი, ძრავის რევოლუციების მთლიანი მრიცხველი, ზეთის წნევის საზომები, საწვავი, ჰაერის გამწმენდი, სუფთა და ზღვის წყალი, ზეთი და გამონაბოლქვი აირები. ასევე არის დისტანციური ტაქომეტრები თითოეული გაზის ტურბო დამტენისთვის და საკონტროლო სადგურზე დაწყებული ჰაერის ბორბალი.

საბაზისო ჩარჩო, საწოლი A ფორმის პირებით, სტენდი, რომელიც შედგება ორი ნაწილისგან და ჩარჩო, წამყვანი განყოფილება შედუღებული სტრუქტურისაა.

ჩარჩო საწოლთან არის დაკავშირებული მოკლე ჭანჭიკებით. ორმხრივი თუჯის პარალელები ფიქსირდება თაროებზე. Crankcase კუპეები დახურულია ფოლადის მოსახსნელი ფარებით ინსპექტირების ფანჯრებით და უსაფრთხოების ლამელარული ფირფიტებით, დატვირთული ზამბარებით. ცილინდრის ბლოკი შედგება ინდივიდუალური დიდი ქურთუკებისგან. გაგრილების ღრუში წყლის სიჩქარის გაზრდის მიზნით, ნაკადის არე მცირდება - განსაკუთრებით ყდის ზედა ნაწილის არეში. მაისურებს აქვთ ლუქი გამაგრილებელი ღრუების შესამოწმებლად. მოკლე შენადნობის ფოლადის წამყვანები აკავშირებენ ცილინდრის ქურთუკებს სადგამის მეშვეობით ზედა რკინაბეტონის კარადაზე. ბმულები განლაგებულია ქურთუკების შემაერთებელ ღრუში.

2. თერმული გაანგარიშება

გადამოწმების გაანგარიშების მთავარი ამოცანაა შეაფასოს საოპერაციო ციკლის პარამეტრები ძრავის მუშა რეჟიმში. ამ შემთხვევაში, გამოიყენება სტანდარტული მოწყობილობების დახმარებით მონიტორინგის პარამეტრების ღირებულებები.

2.1 შევსების პროცესი

კომპრესორის შესასვლელი ჰაერის წნევა.

P0? = P0-Drf კგფ / სმ (1)

სადაც, P0 არის ბარომეტრიული წნევა, 720 მმ Hg (მოცემული)

Pfd- წნევის ვარდნა ჰაერის ფილტრებზე GTK, 93 მმ wc (კომპლექტი)

1 მმ Hg = 0.00136 კგ / სმ

1 მმ წყლის სვეტი = 0.0001 კგფ / სმ

P0? = 720 * 0.000136-95 * 0.0001 = 0.96

ჰაერის წნევა კომპრესორის შემდეგ

рк = рs + Дх kgf / სმ (2)

სადაც, ps - ჰაერის წნევა მიმღებში (მაცივრის შემდეგ), 1.42 კგფ / სმ

Дх - წნევის ვარდნა ჰაერის გამაგრილებელზე 250 მმ წყლის სვეტი (ნაკრები)

pk = 1.6 + 140 * 0.0001 = 1.614

კომპრესორის წნევის კოეფიციენტი

p k = pk / P0? (3)

p k = 1.614 / 0.96 = 1.68

ცილინდრის წნევა შევსების ბოლოს

ორწლიანი ძრავისთვის, რომელსაც აქვს პირდაპირი ნაკადის სარქველი და მარყუჟის მარყუჟის კომპანია Sulzer.

pa = (0.96-1.05) ps (4)

გამოთვლისთვის ჩვენ ვიღებთ 1.01 -ს

Ra = 1.01 * 1.6 = 1.616

დატენეთ ჰაერის ტემპერატურა მიმღებში (მაცივრის შემდეგ)

Tk = T? c * pk ^ (nk-1 / nk) K (5)

სად არის T? c = T0 = 273 + t0- ჰაერის ტემპერატურა კომპრესორის შესასვლელში

nk არის შეკუმშვის პოლიტროპული ინდექსი კომპრესორში. ცენტრიდანული ტუმბოებისთვის გაცივებული გარსით nk = 1.6-1.8. გაანგარიშებისთვის, ჩვენ ვიღებთ nk = 1.7

თ? c = 273 + 35 = 308

Tk = 308 * 1.616 ^ (1.7-1 / 1.7) = 375.76

ჰაერის ტემპერატურა მიმღებში

Тs = 273 + ც.ვ. + (15-20) K (6)

სადაც tz.w - ზღვის წყლის ტემპერატურა (tz.w = 17C)

Ts = 273 + 10 + 17 = 300

ჰაერის ტემპერატურა სამუშაო ცილინდრში, წვის პალატის კედლებიდან გათბობის (Dt) გათვალისწინებით.

Т? S = Тs + Дt К (7)

სადაც Дt = 5-10С გამოთვლისთვის ვიღებთ Дt = 7С

ჰაერის / ნარჩენი გაზის ნარევის ტემპერატურა შევსების ბოლოს

Ta = (T? S + r Tr) / 1 + r K (8)

სადაც r არის ნარჩენი გაზის კოეფიციენტი. ორჯერადი ინსულტისთვის პირდაპირი ნაკადის სარქველის აფეთქებით r = 0.04-0.08.

გაანგარიშებისთვის, ჩვენ ვიღებთ r = 0.06

Tr- ტემპერატურა ნარჩენი აირებისა Tr = 600-900 გამოთვლისთვის ვიღებთ Tr = 750

Ta = (307 + 0.06 * 750) /1+0.06=332

შევსების თანაფარდობა დაკავშირებულია დგუშის ეფექტურ დარტყმასთან

s n = ( / -1) * (pG / ps) * (Ts / Ta) * (1/1 + r) (9)

სად არის შეკუმშვის კოეფიციენტის მნიშვნელობა. დაბალი სიჩქარის ძრავებისთვის = 10-13. გამოთვლისთვის ვიღებთ = 12 -ს

s n = (12 / 12-1) * (1.616 / 1.6) * (301/332) * (1/1 + 0.06) = 0.94

შევსების თანაფარდობა დაკავშირებულია დგუშის სრულ დარტყმასთან.

თ? n = s n (1- წ) (10)

სადაც s არის დგუშის შედარებით დაკარგული დაკარგვა. ძრავებისათვის პირდაპირი ნაკადის სარქველის აფეთქებით s = 0.08-0.12. გაანგარიშებისთვის, ჩვენ ვიღებთ s = 0.1

თ? n = 0.94 (1-0.1) = 0.85

სრული ცილინდრის გადაადგილება.

V? S = рD ^ 2/4 * S მ

V? S = 0.785 * 0.62 ^ 2 * 1.4 = 0.24

დამუხტული ჰაერის სიმკვრივე

s = 10 ^ 4 * Ps / R * Ts კგ / მ

სადაც R = 29,3 კგ / კგ deg (287 J / kg rad) -გაზის მუდმივი

s = 10 ^ 4 * 1.6 / 29.3 * 301 = 1.8

ჰაერის გადასახადი დაკავშირებულია ცილინდრის საერთო სამუშაო მოცულობასთან.

(კგ / ციკლი) (11)

სადაც d - ჰაერის ტენიანობა, განისაზღვრება ტემპერატურისა და ფარდობითი ტენიანობის მიხედვით (ცხრილი 1)

2.2 შეკუმშვის პროცესი

დაბალი და საშუალო სიჩქარის ძრავებისთვის n1 = 1.34 + 1.38. გამოთვლისთვის ჩვენ ვიღებთ 1.36 -ს

პირველი მიახლოება n1 = 1.36

მეორე მიახლოება n1 = 1.377

მიიღება n1 = 1.375

წნევა შეკუმშვის პროცესის ბოლოს.

PC = p a * kgf / სმ (13)

PC = 1.616-12 "377 = 49.48

ტემპერატურა შეკუმშვის პროცესის ბოლოს.

Tc = Ta * K (14)

Tc = 333 -12 0 - 377 = 849.7

საწვავის საიმედო თვით-ანთებისთვის, Tc უნდა იყოს მინიმუმ 480+ 580 "C ან 753 +853" K.

2.3 წვის პროცესი

წვის მაქსიმალური წნევა.

p: = pc * l kgf / cm (15)

სადაც, l = Pz / Pc - წნევის მომატების ხარისხი. დაბალი სიჩქარის ძრავებისთვის l = 1.2 / 1.35. გაანგარიშებისთვის, ჩვენ ვიღებთ l = 1.3

p z = 49.48 * 1.3 = 64.32

წვის მაქსიმალური ტემპერატურა განისაზღვრება წვის განტოლებიდან, რომელიც შეიძლება შემცირდეს ფორმაში.

ATz 2 + BTz -C = o

კვადრატული განტოლების ამოხსნით, ჩვენ ვიღებთ:

სადაც, z არის სითბოს გამოყენების კოეფიციენტი გაფართოების დაწყების მომენტისათვის; დაბალი სიჩქარის ძრავებისთვის z = 0.80 0.86.

გაანგარიშებისთვის, ჩვენ ვიღებთ xz = 0.83

წმინდა კალორიული ღირებულება

Qн = 81С + 300Н -26 (0 -С) -6 (9 Н + Ш) კკალ / კგ, (17)

სადაც, С, Н, 0, W, - ნახშირბადის, წყალბადის, გოგირდის და წყლის შემცველობა% გაანგარიშებისთვის ჩვენ გვეძლევა F -12 საზღვაო საწვავის ზეთი. ცხრილი 2 -დან ვიღებთ C = 86.5%, H = 12.2%, S = 0.8%, O = 0.5%, Qn = 9885 კკალ / კგ.

ჰაერის რაოდენობა თეორიულად საჭიროა 1 კგ საწვავის სრული წვისთვის:

მოცულობის ერთეულებში

Lo = kmol / კგ (18)

მასის ერთეულებში

წადი = ლო * თვე კგ / კგ (19)

სადაც mo = 28.97 კგ / კმოლ არის ჰაერის 1 კმოლ მასა

G0 = 0.485 * 28.97 = 14

ცილინდრს რეალურად მიეწოდება ჰაერის რაოდენობა 1 კგ საწვავის სრული წვისთვის:

მოცულობის ერთეულებში

L = d * L0 კმ / კგ (20)

მასის ერთეულებში

გ =დ* გ0 კგ / კგ (21)

სად დ- ჭარბი ჰაერის კოეფიციენტი საწვავის წვის დროს. დაბალი სიჩქარის ძრავებისთვის დ= 1.8 + 2.2. გაანგარიშებისთვის ჩვენ ვიღებთ დ=2.

L = 2 * 0.485 = 0.97

მოლეკულური ცვლილების თეორიული კოეფიციენტი. (22)

მოლეკულური ცვლილების ფაქტობრივი კოეფიციენტი.

სუფთა ჰაერის მუხტისა და ნარჩენი აირების ნარევის საშუალო მოლური იზოქორიული სითბოს სიმძლავრე შეკუმშვის პროცესის ბოლოს.

(mS v) s სმ = (mCv) s ვინც = 4.6 + 0.0006 * Tc kcal / kmol deg (24)

(mS v) s სმ = 4.6 + 0.0006-849.7 = 5.11

საშუალო მოლური იზობარული სითბოს სიმძლავრე "სუფთა" წვის პროდუქტების ნარევიდან ჭარბი ჰაერით და ნარჩენი აირებით, რომლებიც რჩება ცილინდრში წვის შემდეგ.

შეცვალეთ მიღებული მნიშვნელობა განტოლებაში (25).

2.4 გაფართოების პროცესი

გაფართოების წინასწარი კოეფიციენტი.

შემდგომი გაფართოების ხარისხი.

გაფართოების პოლიტროპული z2 საშუალო მაჩვენებელი განისაზღვრება განტოლებიდან თანმიმდევრული მიახლოების მეთოდით:

ვინაიდან ჩვენ არ გვჭირდება დიდი სიზუსტე h2 ფორმულის მიხედვით (28) მიხედვით, მაშინ დაბალი სიჩქარის ძრავებისთვის h2 არის h2 = 1.27 / 1.29, ჩვენ ვირჩევთ h2 = 1.28

გაფართოების ბოლო წნევა. (29)

рb = 64.32 * 1 / 6.59 1 "28 = 5.75

ტემპერატურა გაფართოების ბოლოს. (ოცდაათი)

2.5 გამონაბოლქვი აირების პარამეტრები

საშუალო გაზის წნევა ცილინდრის გასასვლელის უკან.

рr- = рs-kgn kgf / სმ (31)

სადაც wn = (0.88 / 0.96) არის წნევის დაკარგვის კოეფიციენტი შესასვლელ და გამავალ ორგანოებში გაწმენდის დროს. გაანგარიშებისთვის, ჩვენ ვიღებთ wn = 0.92.

Pr = 1.6 * 0.92 = 1.47

საშუალო გაზის წნევა ტურბინებამდე

PT = Pr * wr kgf / სმ (32)

სადაც, lg = 0.97 + 0.99) არის წნევის დაკარგვის კოეფიციენტი ცილინდრიდან ტურბინებამდე გასასვლელში აფეთქებისას. გამოთვლისთვის, ჩვენ ვიღებთ wr = 0.98.

PT = 1.47 * 0.98 = 1.44

გაზების საშუალო ტემპერატურა ტურბინების წინ. (33)

სადაც, qg = (0.40 + 0.45) არის შედარებით სითბოს დაკარგვა გამონაბოლქვი აირებით ტურბინების წინ. გაანგარიშებისთვის, ჩვენ ვიღებთ qr = 0.43. c a - დარტყმის კოეფიციენტი. ორჯერადი GTN ცა = 1.6 / 1.65. გამოთვლისთვის ვიღებთ ts = 1.63.

С Р г = (0.25 / 0.26) - გაზების საშუალო იზობარული სითბოს სიმძლავრე. გამოთვლისთვის, ჩვენ ვიღებთ Сpr = 0.26.

2.6 ძრავის ენერგეტიკული და ეკონომიკური მაჩვენებლები

თეორიული ციკლის საშუალო მაჩვენებელი წნევა, მითითებული დგუშის სასარგებლო დარტყმით, მასინგ-სინეცკის ფორმულის მიხედვით.

PN = kgf / (34)

თეორიული ციკლის საშუალო მაჩვენებელი წნევა, რომელიც მიუთითებს დგუშის სრულ დარტყმაზე.

სავარაუდო მოქმედი ციკლის საშუალო მითითებული წნევა.

სად, არის დიაგრამის დამრგვალების ფაქტორი. ორჯერადი ინსულტისთვის ერთჯერადი ნაკადის სარქველით. გაანგარიშებისთვის ჩვენ ვიღებთ

P = 12.14 * 0.97 = 11.77

მითითებულია ძრავის სიმძლავრე ოპერაციულ რეჟიმში.

სად, z არის ტაქტიკური ფაქტორი. ორწლიანი ძრავებისთვის z = 1

ძრავის სავარაუდო სიმძლავრე.

სად, ძრავის მექანიკური ეფექტურობა ნომინალურ რეჟიმში. ორ ინსულტისთვის

გაანგარიშებისთვის ჩვენ ვიღებთ

ძრავის მექანიკური ეფექტურობა არის მუშაობის რეჟიმში.

საშუალო ეფექტური წნევა მუშაობის რეჟიმში.

PC = 11.77-0.92 = 10.82

ძრავის ეფექტური სიმძლავრე სამუშაო რეჟიმში.

Nc = Ni * zm HP (41)

Nс = 7439 -0.92 * 6843.88

საწვავის მოხმარების კონკრეტული მაჩვენებელი მუშაობის რეჟიმში.

კგ / სთ სთ (42)

საწვავის სპეციფიური ეფექტური მოხმარება საოპერაციო რეჟიმში.

კგ / სთ სთ (43)

საწვავის მოხმარება საათში მუშაობის რეჟიმში.

ციკლური საწვავის მიწოდება სამუშაო რეჟიმში.

ინდიკატორის ეფექტურობა ოპერაციულ რეჟიმში.

ეფექტური მუშაობის ეფექტურობა.

თ = 0.49-0.92 = 0.45

2.7 ავტორიინდიკატორის დიაგრამის სტრუქტურა

ჩვენ ვიღებთ Va ცილინდრის მოცულობას A = 120 მმ სეგმენტის ტოლი მასშტაბით.

ნახაზის ნაპოვნი მოცულობები აბსცესის ღერძზე. განსაზღვრეთ ორდინატების მასშტაბი:

მმ / კგ / სმ

B - სეგმენტის სიგრძე 1.3-1.6 -ჯერ ნაკლებია ვიდრე სეგმენტი A. ჩვენ ვიღებთ B- ს 1.5 -ჯერ. B = 80 მმ

ჩვენ განვსაზღვრავთ შუალედურ მოცულობებს და შესაბამის შეკუმშვისა და გაფართოების წნევას. გაანგარიშება ხორციელდება ცხრილის სახით.

ცხრილის მონაცემების მიხედვით, ჩვენ ვხატავთ დამახასიათებელ წერტილებს დიაგრამაზე და ვაშენებთ შეკუმშვისა და გაფართოების პოლიტროპებს. შედგენილი სქემა არის თეორიული (გათვლილი).

შემოთავაზებული ინდიკატორული სქემის შესაქმნელად, შემოამრგვალეთ თეორიული სქემის კუთხეები C. Z და Z. ფაქტობრივი გათავისუფლების პროცესი იწყება b წერტილში, რომლის პოზიციაც დიაგრამაზე ნაპოვნია F.A. ბრიქსი.

ამწეის რადიუსი ნახატის მასშტაბამდე.

ბრიქსის კორექცია.

სადაც l არის ყველაზე მარტივი ამწე მექანიზმი. ჩვენ ვიღებთ l = 0.25. კუთხე (გამოსაბოლქვი სარქვლის გახსნის დასაწყისის q აღებულია 90 P.K.V.– ის ტოლი N.M.T.

M. O- დან, აბსცესის ღერძიდან პროტოქტორის გამოყენებით, ჩვენ გადავადებათ კუთხე (q, ვხატავთ ვერტიკალურ ხაზს კვეთაზე გაფართოების მრუდით და ვპოულობთ წერტილის პოზიციას b.> წერტილები b და a დაკავშირებულია მრუდით.

ცხრილი 1

3. ძრავის დინამიური გაანგარიშება

3. 1 მოძრაობის კინემატიკური და დინამიური ანალიზის ამოცანები მრუდიspike- დამაკავშირებელი როდ მექანიზმი (KShM)

მისი ექსპლუატაციის დროს, შიდა წვის ძრავის ნაწილები სხვადასხვა ძალების გავლენის ქვეშაა. შიდა წვის ძრავის ყველაზე მნიშვნელოვანი ერთეული არის KShM.

შემდეგი ძალები მოქმედებენ ძრავაში KShM მისი მუშაობის დროს:

1) დგუშზე გაზის წნევა:

სად: p გ - ძრავის ცილინდრში გაზის წნევა, MPa;

F- დგუშის გვირგვინის არე თან () ;

2) მთარგმნელობითი მოძრავი მასების ინერცია

სადაც: m pd არის პროგრესულად მოძრავი ნაწილების მასა, კგ;

a - დგუშის აჩქარება მ / ;

3) მთარგმნელობითი მოძრავი მასების სიმძიმის ძალები:

4) ხახუნის ძალები.

ისინი არ იძლევიან ზუსტ თეორიულ განსაზღვრებას და შედიან ძრავის მექანიკურ დანაკარგებში. წონის ძალები (გრავიტაცია) სხვა ძალებთან შედარებით მცირეა და ამიტომ ისინი ჩვეულებრივ არ არის გათვალისწინებული სავარაუდო გამოთვლებში.

მთლიანი მამოძრავებელი ძალა:

მას შემდეგ, რაც ჩვენ ჯერ არ ვიცით შიდა წვის ძრავის ნაწილების მასა, მაშინ დგუშის ერთეულის სპეციფიკური ძალები სმ 2 (მ 1) გამოიყენება გამოთვლისთვის. ამდენად:

3. 2 მამოძრავებელი ძალის განსაზღვრა

მშენებლობის მეთოდი

ინდიკატორის დიაგრამა, რომელიც აგებულია სამუშაო ნაკადის გაანგარიშების საფუძველზე, იძლევა p r– ის დამოკიდებულებას დგუშის დარტყმაზე. შემდგომი გამოთვლებისთვის აუცილებელია შიდა წვის ძრავაზე მოქმედი ძალების დაკავშირება ამწევი ბორბლის ბრუნვის კუთხესთან.

ინდიკატორის დიაგრამის აბსცესის ღერძის პარალელურად, რომელიც აგებულია შიდა წვის ძრავის ციკლის პარამეტრების გამოანგარიშების შედეგების მიხედვით, დახაზულია AB სწორი ხაზი. AB სეგმენტი ორად არის გაყოფილი O წერტილით და ამ წერტილიდან OA რადიუსით ისინი აღწერენ ნახევარწრეს. წრის ცენტრიდან (წერტილი O) NMT– ის მიმართულებით, სეგმენტი 00 1 = 0.5 გ იდება - Brix კორექცია, სადაც r = OA (მასშტაბის შესანარჩუნებლად).

მუდმივი KShM;

სადაც: R არის ამწეის რადიუსი;

L არის საკინძების ღერძებს შორის დამაკავშირებელი ღეროს სიგრძე.

I- ის მნიშვნელობა მიიღება შემდეგ ლიმიტებში:

დაბალი სიჩქარის განივი ძრავებისთვის 1 / 4.2 - 1 / 3.5;

ჩვენს შემთხვევაში, ჩვენ ვიღებთ X = 0.25.

O1– დან (Brix პოლუსი) აღწერეთ მეორე წრე (პირველზე დიდი) თვითნებური რადიუსით და გაყავით იგი თანაბარ ნაწილებად (ჩვეულებრივ ყოველ 5-15 ° –ზე). ბრიქსის პოლუსიდან სხივები გადადის მეორე წრის გაყოფის წერტილებში.

დიაგრამის ასაგებად ვიღებთ –p.c.v.

გაფართოებული ინდიკატორის დიაგრამისთვის P r = (a), ჩვენ ვიღებთ მასშტაბს ორდინატის M ord = 10 მმ. მე MPa და აბსცესის გასწვრივ M abts = 20 გრადუსი, 1 სმ.

რადგანაც ორდინატის გასწვრივ მიღებული მასშტაბი 1.5 -ჯერ მცირეა ვიდრე p - V დიაგრამის მასშტაბი, შესაბამისად, მისგან აღებული ორდინატები იყოფა 1.5 -ით და გამოყოფილია შესაბამისი. და დიაგრამაზე P r = (a).

ინერციის ძალების დიაგრამის დასადგენად P g = ѓ (a), ვიღებთ t pd = 7000

მოძრავი ძალების დიაგრამა აგებულია P, = / (a) და P s = / (a) დიაგრამების ორდინატების შეჯამებით, მათი ნიშნების გათვალისწინებით.

3. 3 ტანგენციალური ძალების დიაგრამის შედგენა

1. დიაგრამის შედგენის მეთოდი ერთი ცილინდრისთვის:

ჩვენ ვაშენებთ ტანგენციალური ძალების დიაგრამას იმავე მასშტაბზე, როგორც მოძრავი ძალების დიაგრამა: M abts = 20 deg / cm, M ord = 10 mm / MPa.

ჩვენ ვაკეთებთ ცხრილს 3. ტრიგონომეტრიული ფუნქცია : ჩვენ განვსაზღვრავთ = 1/4 ცხრილიდან 2; R d - საფუძველზე ნახ. 3 მმ.

ტანგენციალური ძალა (ტანგენციალური) განისაზღვრება ფორმულით:

Ra არის მამოძრავებელი ძალა (იხ. ზემოთ).

ტრიგონომეტრიული ფუნქცია, რომელიც განისაზღვრება ცხრილის მიხედვით 3, დამოკიდებულია ახ.წ. და:

ცილინდრის ღერძიდან დამაკავშირებელი ღეროს გადახრის კუთხე.

გარკვეული მნიშვნელობები-, P 0, P K შეჯამებულია ცხრილებში 3 და 4, რომლის საფუძველზეც აგებულია ერთი ცილინდრის ტანგენციალური ძალების დიაგრამა (სურ. 3 ა).

ცხრილი 3

ცხრილი 4. მთარგმნელობითი მოძრავი მასების ინერციის ძალების გამოთვლა P და = ѓ (a) MPa

2. ტანგენციალური ძალების შემაჯამებელი დიაგრამის აგების მეთოდი.

ტანგენციალური ძალების შემაჯამებელი დიაგრამა აგებულია იმავე მასშტაბით, როგორც ერთი ცილინდრის ტანგენციალური ძალების დიაგრამა (სურ. 36)

განსაზღვრეთ კონკრეტული წინააღმდეგობის ძალა

და საშუალო ტანგენციალური ძალა

ორდინატული ღერძის მასშტაბი = 10 მმ / მპა, შესაბამისად

დიაგრამის აგების შეცდომა

რაც დასაშვებია

3. 4 მფრინავ ბორბალზე გათვლა

საზღვაო ძრავა დამაკავშირებელი როდ ფლიუელი

მფრინავი ბორბლის გამოსათვლელად, დასაწყისში, მითითებულია ამწევი ღერძის არათანაბარი ბრუნვის მნიშვნელობები:

განსაზღვრეთ შემაჯამებელი სქემის ფართობის მასშტაბი

რაც შეეხება

ჩვენ ვგეგმავთ ზედმეტი სამუშაოს სფეროს:

განსაზღვრეთ კონკრეტული ზედმეტი სამუშაო:

შემდეგ ზედმეტი სამუშაო:

სადაც: R არის ამწეის რადიუსი (მ); ძრავისა და ბორბლის მოძრავი ნაწილების ინერციის მომენტი:

შიდა წვის ძრავის მოძრავი ნაწილების მომენტი:

ჩვენ ვიანგარიშებთ ბორბლის ინერციის მომენტს:

4 = 1483.08 (კგ /)

ჩვენ ვიღებთ ხელის ბორბლის შემცირებულ დიამეტრს :

სადაც: S - საერთო ზომები; ძრავის პროტოტიპი, მ; შემდეგ:

ჩვენ გამოვთვლით რგოლის მასას:

განსაზღვრეთ ბორბლის მთლიანი მასა:

0.88 - = 0.8 - 7 3 5.21 = 572.2 (კგ)

განსაზღვრეთ ფრენის ბორბლის ზომები გამოთქმიდან:

სად: რ-სიმჭიდროვე. ფოლადისთვის გვ = 7800(კგ / მ) . B და h - შესაბამისად რგოლის სიგანე და სისქე, მ. ჩვენ ვიღებთ რგოლის სისქეს ტოლი h = 0.2 მ, შემდეგ:

ფრენის ბორბლის მაქსიმალური დიამეტრი:

2.88 + 0.04 = 2.92 (მ)

ფრენის ბორბლის პერიფერიული სიჩქარის შემოწმება:

მიღებული მნიშვნელობა მისაღებია შემუშავებული ძრავისთვის.

სიალიტერატურა

1. მითითების მეთოდი

2. მიხეევი ვ.გ. "მთავარი გემის ელექტროსადგურები". მეთოდური რეკომენდაციები კურსის დიზაინის მინიმორფლოტის ზღვის და არქტიკული სკოლებისათვის. მ., ცრილ "მორფლოტი", 1981, 104 წ.

3. გოგინი ა.ფ. "საზღვაო დიზელები", თეორიის საფუძვლები, დიზაინი და ექსპლუატაცია. სახელმძღვანელო მდინარის სკოლებისა და წყლის ტრანსპორტის ტექნიკური სასწავლებლებისათვის: მე -4 გამოცემა. გადასინჯული და დამატებულია - მ., ტრანსპორტი, 1988.439 წ.

4. ლებედევი ON "გემების ელექტროსადგურები და მათი ექსპლუატაცია". სახელმძღვანელო უნივერსიტეტებისთვის vodn. ტრანსპორტი - მ .: ტრანსპორტი, 1987 წ. - 336 წ.

5. ა.ა. ფოკი, მიტრიუშკინი იუ.დ. "გემზე მოვლა გემზე"

6. A. N. ნეელოვი "გემების ტექნიკური აღჭურვილობის ტექნიკური მუშაობის წესები", მოსკოვი 1984. - 388 გვ.

გამოქვეყნებულია Allbest.ru– ზე

მსგავსი დოკუმენტები

საწვავი, წვადი ნარევის შემადგენლობა და წვის პროდუქტები. გარემოს პარამეტრები. შეკუმშვის, წვისა და გაფართოების პროცესი. ამწე მექანიზმის კინემატიკა და დინამიური გაანგარიშება. ოთხცილინდრიანი ძრავა სამგზავრო მანქანისთვის YAMZ-236.

ვადიანი ნაშრომი, დამატებულია 08/23/2012


საზღვაო შიდა წვის ძრავის ტექნიკური მახასიათებლები და მისი დიზაინის მახასიათებლები. თერმული გამოთვლის საწყისი პარამეტრების შერჩევა. ინდიკატორული სქემის შედგენა. ამწე მექანიზმში მოქმედი მომენტების განსაზღვრა.

ვადიანი ნაშრომი დამატებულია 12/16/2014


შესრულების ინდიკატორები და ძრავაში შეყვანის, შეკუმშვის და წვის პროცესების ძირითადი პარამეტრების განსაზღვრა. სითბოს ბალანსის განტოლების შედგენა და ინდიკატორული დიაგრამის აგება. ამწე მექანიზმის დინამიური კვლევა.

ვადიანი ნაშრომი, დამატებულია 09/16/2010


შიდა წვის ძრავის თერმული გაანგარიშება. სამუშაო სითხისა და ნარჩენი აირების პარამეტრები. მიღების, შეკუმშვის, წვის, გაფართოებისა და გათავისუფლების პროცესები. გარე სიჩქარის მახასიათებლები, ინდიკატორის დიაგრამის აგება. დგუშის და შემაერთებელი ჯოხის ჯგუფის გაანგარიშება.

ვადიანი ნაშრომი, დამატებულია 07/17/2013


საზღვაო შიდა წვის ძრავების კლასიფიკაცია, მათი მარკირება. განზოგადებული იდეალური დგუშის ძრავის ციკლი და სხვადასხვა ციკლის თერმოდინამიკური კოეფიციენტი. წვის პროცესის თერმოქიმია. ამწე მექანიზმის კინემატიკა და დინამიკა.

სამეურვეო, დამატებულია 11/21/2012


სამუშაო სითხე და მისი თვისებები. მიღების, შეკუმშვის, წვის, გაფართოების, გათავისუფლების პროცესების მახასიათებლები. ამწე მექანიზმში მოქმედი ფაქტორების გაანგარიშება. შემუშავებული ძრავის საიმედოობის შეფასება და მისთვის ავტომობილის შერჩევა.

ვადიანი ნაშრომი დამატებულია 10/29/2013


შიდა წვის ძრავის ძირითადი ენერგეტიკული, ეკონომიკური და დიზაინის პარამეტრების განსაზღვრა. ინდიკატორის დიაგრამის აგება, კარბურატორის დინამიური, კინემატიკური და სიძლიერის გამოთვლების შესრულება. შეზეთვისა და გაგრილების სისტემა.

ვადიანი ნაშრომი დამატებულია 01/21/2011


KamAZ ძრავის ტექნიკური აღწერა. შიდა წვის ძრავის მუშაობის პროცესი და დინამიკა, მისი სიჩქარე, დატვირთვა და მრავალპარამეტრული მახასიათებლები. შევსების, შეკუმშვისა და წვის პროცესის ინდიკატორების განსაზღვრა ძრავში.

ვადიანი ნაშრომი, დამატებულია 08/26/2015


პარამეტრების შერჩევა თერმული გაანგარიშებისთვის, შევსების, შეკუმშვის, წვისა და გაფართოების პროცესების გამოთვლა. ძრავის მაჩვენებელი და ეფექტური შესრულება, ამწე მექანიზმის მასების შემცირება, ინერციის ძალები. ძრავის ნაწილების გაანგარიშება სიძლიერისთვის.

ვადიანი ნაშრომი, დამატებულია 04/09/2010


სამუშაო სითხის თვისებების განსაზღვრა. ნარჩენი აირების პარამეტრების გაანგარიშება, სამუშაო სითხე მიღების პროცესის ბოლოს, შეკუმშვა, წვა, გაფართოება, გამონაბოლქვი. გარე სიჩქარის მახასიათებლების გაანგარიშება და მშენებლობა. ამწე მექანიზმის დინამიური გაანგარიშება.