კურსის მუშაობა

დისციპლინა მანქანების ნაწილები

თემა "გადაცემათა კოლოფის გაანგარიშება"

შესავალი

1. კინემატიკური დიაგრამა და საწყისი მონაცემები

2. ელექტროძრავის კინემატიკური გამოთვლა და შერჩევა

3. რედუქტორის გადაცემათა გაანგარიშება

4. სიჩქარის ლილვების წინასწარი გაანგარიშება და საკისრების შერჩევა

5. მექანიზმისა და ბორბლის სტრუქტურული ზომები

6. გადაცემათა კოლოფის კორპუსის კონსტრუქციული ზომები

7. გადაცემათა კოლოფის განლაგების პირველი ეტაპი

8. ტარების გამძლეობის შემოწმება

9. განლაგების მეორე ეტაპი. საკვანძო კავშირების სიძლიერის შემოწმება

10. ლილვების შესწორებული გაანგარიშება

11. გადაცემათა კოლოფის დახატვა

12. სადესანტო მოწყობილობა, ბორბალი, საკისარი

13. ზეთის კლასის არჩევანი

14. გადაცემათა კოლოფის აწყობა

შესავალი

გადაცემათა კოლოფი არის მექანიზმი, რომელიც შედგება გადაცემათა კოლოფის ან ჭიის მექანიზმებისგან, დამზადებულია ცალკეული ერთეულის სახით და ემსახურება ბრუნვის გადატანას ძრავის ლილვიდან სამუშაო მანქანის ლილვზე. ამძრავის კინემატიკური დიაგრამა შეიძლება შეიცავდეს გადაცემათა კოლოფის გარდა, ღია გადაცემათა ძრავას, ჯაჭვის ან ქამრის დრაივებს. ეს მექანიზმები კურსის დიზაინის ყველაზე გავრცელებული თემაა.

გადაცემათა კოლოფის დანიშნულებაა კუთხური სიჩქარის დაწევა და, შესაბამისად, ამოძრავებული ლილვის ბრუნვის გაზრდა მამოძრავებელთან შედარებით. კუთხური სიჩქარის გაზრდის მექანიზმებს, რომლებიც მზადდება ცალკეული ერთეულების სახით, ეწოდება ამაჩქარებლები ან მულტიპლიკატორები.

გადაცემათა კოლოფი შედგება კორპუსისგან (თუჯი ან შედუღებული ფოლადი), რომელშიც მოთავსებულია გადაცემის ელემენტები - გადაცემათა კოლოფი, ლილვები, საკისრები და ა.შ. გადაცემათა კოლოფის ზეთის ტუმბო) ან გამაგრილებელი მოწყობილობებისგან (მაგალითად, გამაგრილებელი წყლის ხვეული ჭიის გადაცემათა კოლოფში. ).

გადაცემათა კოლოფი შექმნილია ან კონკრეტული მანქანის მართვისთვის, ან მოცემული დატვირთვისთვის (ბრუნი გამომავალი ლილვზე) და გადაცემათა კოეფიციენტისთვის კონკრეტული მიზნის მითითების გარეშე. მეორე შემთხვევა დამახასიათებელია სპეციალიზებული ქარხნებისთვის, რომლებიც აწყობენ გადაცემათა კოლოფების სერიულ წარმოებას.

კინემატიკური დიაგრამები და გადაცემათა კოლოფის ყველაზე გავრცელებული ტიპების ზოგადი ხედები ნაჩვენებია ნახ. 2.1-2.20 [L.1]. კინემატიკურ დიაგრამებზე ასო B აღნიშნავს გადაცემათა კოლოფის შეყვანის (მაღალსიჩქარიანი) ლილვს, ასო T - გამომავალი (დაბალსიჩქარიანი) ლილვი.

გადაცემათა კოლოფები კლასიფიცირდება შემდეგი ძირითადი მახასიათებლების მიხედვით: გადაცემის ტიპი (გადაცემათა კოლოფი, ჭია ან გადაცემათა ჭია); ეტაპების რაოდენობა (ერთსაფეხურიანი, ორეტაპიანი და ა.შ.); ტიპი - გადაცემათა კოლოფი (ცილინდრული, თაღოვანი, ბეველ-ცილინდრული და ა.შ.); გადაცემათა კოლოფის ლილვების ფარდობითი პოზიცია სივრცეში (ჰორიზონტალური, ვერტიკალური); კინემატიკური სქემის თავისებურებები (გაფართოებული, კოაქსიალური, ორმხრივი საფეხურით და სხვ.).

მცირე ზომებით დიდი გადაცემათა კოეფიციენტების მიღების შესაძლებლობას იძლევა პლანეტარული და ტალღოვანი გადაცემათა კოლოფები.

1. გადაცემათა კოლოფის კინემატიკური დიაგრამა

საწყისი მონაცემები:

კონვეიერის წამყვანი ლილვის სიმძლავრე

შემცირების ლილვის კუთხოვანი სიჩქარე

რედუქტორის გადაცემათა კოეფიციენტი

გადაცემათა კოეფიციენტიდან გადახრა

გადაცემათა კოლოფის მუშაობის დრო

1 - ელექტროძრავა;

2 - ქამარი წამყვანი;

3 - ელასტიური ყდის-თითის დაწყვილება;

4 - რედუქტორი;

5 - ქამარი კონვეიერი;

I - ელექტროძრავის ლილვი;

II - გადაცემათა კოლოფის წამყვანი ლილვი;

III - გადაცემათა კოლოფის ამოძრავებული ლილვი.

2. ელექტროძრავის კინემატიკური გამოთვლა და შერჩევა

2.1 ცხრილის მიხედვით 1.1 ცილინდრული მექანიზმის წყვილის ეფექტურობა η 1 = 0.98; კოეფიციენტი მოძრავი საკისრების წყვილის დაკარგვის გათვალისწინებით, η 2 = 0,99; V-ღამრის გადაცემის ეფექტურობა η 3 = 0,95; ბრტყელი ღვედის გადაცემის ეფექტურობა ამძრავი ბარაბნის საკისრებში, η 4 = 0,99

2.2 ზოგადი მართვის ეფექტურობა

η = η 1 η2 η 3 η 4 = 0,98 ∙ 0,99 2 ∙ 0,95 ∙ 0,99 = 0,90

2.3 ძრავის საჭირო სიმძლავრე

სადაც P III არის ამძრავის გამომავალი ლილვის სიმძლავრე,

h არის დისკის საერთო ეფექტურობა.

2.4 GOST 19523-81-ის მიხედვით (იხ. ცხრილი P1 დანართებში [L.1]), საჭირო სიმძლავრის მიხედვით P dv = 1.88 კვტ ვირჩევთ 4A სერიის სამფაზიან ასინქრონულ ციყვი-გალიის ძრავას დახურული, აფეთქებული. , სინქრონული სიჩქარით 750 rpm 4A112MA8 პარამეტრებით P dv = 2.2kW და სრიალი 6.0%.

რეიტინგული სიჩქარე

n dv. = n c (1-s)

სადაც n c არის ბრუნვის სინქრონული სიხშირე,

s- სლაიდი

2.5 კუთხური სიჩქარე

2.6 სიჩქარე

2.7 გადაცემათა კოეფიციენტი

სადაც w I არის ძრავის კუთხური სიჩქარე,

w III - გამომავალი დისკის კუთხური სიჩქარე

2.8 ჩვენ ვგეგმავთ გადაცემათა კოლოფს u = 1.6; შემდეგ V-ღამრის გადაცემისთვის

2.9 მომენტი წარმოქმნილი თითოეულ ლილვზე.

ბრუნვის მომენტი 1 ლილვზე M I = 0,025kN × m.

P II = P I × h p = 1,88 × 0,95 = 1,786 N × m.

ბრუნვის მომენტი მე-2 ლილვზე M II = 0,092 კნ × მ.

ბრუნვა მე-3 ლილვზე M III = 0,14 კნ × მ.

2.10 მოდით შევამოწმოთ:

დაადგინეთ სიჩქარე მე-2 ლილვზე:

ლილვების ბრუნვის სიხშირეები და კუთხური სიჩქარე

3. რედუქტორის გადაცემათა გაანგარიშება

ჩვენ ვირჩევთ მასალებს მექანიზმებისთვის, როგორც § 12.1 [L.1].

მექანიზმისთვის, ფოლადი 45, თერმული დამუშავება - გაუმჯობესება, სიხისტე HB 260; ბორბლიანი ფოლადისთვის 45, თერმული დამუშავება - გაუმჯობესება, სიმტკიცე HB 230.

მითითებული მასალებისგან დამზადებულ სპრეის მექანიზმების დასაშვები კონტაქტური ძაბვა განისაზღვრება ფორმულით 3.9, გვ. 33:

სადაც s H კიდური არის კონტაქტის გამძლეობის ზღვარი; ბორბლისთვის

მისაღები კონტაქტის ძაბვა

მე ვეთანხმები გვირგვინის სიგანე ψ bRe = 0.285 (GOST 12289-76-ის მიხედვით).

კოეფიციენტი K nβ, გვირგვინის სიგანის გასწვრივ დატვირთვის არათანაბარი განაწილების გათვალისწინებით, აღებულია ცხრილის მიხედვით. 3.1 [L.1]. ბორბლების სიმეტრიული განლაგების მიუხედავად საყრდენებთან მიმართებაში, ჩვენ მივიღებთ ამ კოეფიციენტის მნიშვნელობას, როგორც ბორბლების ასიმეტრიული განლაგების შემთხვევაში, ვინაიდან წნევის ძალა მოქმედებს ამძრავ ლილვზე V-ღამრის მხრიდან. გადაცემა, რამაც გამოიწვია მისი დეფორმაცია და კბილების კონტაქტის გაუარესება: K nβ = 1.25.

ამ ფორმულაში აჩქარებული გადაცემათა კოლოფი K d = 99;

გადაცემათა კოეფიციენტი U = 1,16;

M III - ბრუნვის მომენტი მე-3 ლილვზე.

ამ სტატიაში მოცემულია დეტალური ინფორმაცია გადაცემათა კოლოფის ძრავის არჩევისა და ზომის შესახებ. ვიმედოვნებთ, რომ ეს ინფორმაცია თქვენთვის სასარგებლო იქნება.

გადაცემათა კოლოფის ძრავის კონკრეტული მოდელის არჩევისას მხედველობაში მიიღება შემდეგი ტექნიკური მახასიათებლები:

• გადაცემათა კოლოფის ტიპი;
• ძალა;
• გამომავალი რევოლუციები;
• რედუქტორის გადაცემათა კოეფიციენტი;
• შემავალი და გამომავალი ლილვების დიზაინი;
• ინსტალაციის ტიპი;
• დამატებითი ფუნქციები.

რედუქტორის ტიპი

ამძრავის კინემატიკური დიაგრამის არსებობა გაამარტივებს გადაცემათა კოლოფის ტიპის არჩევანს. გადაცემათა კოლოფი სტრუქტურულად იყოფა შემდეგ ტიპებად:

• ერთსაფეხურიანი ჭიის მექანიზმიგადაკვეთილი შეყვანის/გამოსვლის ლილვით (90 გრადუსიანი კუთხე).
• ჭიის მექანიზმი ორსაფეხურიანიშემავალი/გამომავალი ლილვის ღერძების პერპენდიკულარული ან პარალელური განლაგებით. შესაბამისად, ღერძები შეიძლება განთავსდეს სხვადასხვა ჰორიზონტალურ და ვერტიკალურ სიბრტყეში.
• ცილინდრული ჰორიზონტალურიშემავალი/გამომავალი ლილვების პარალელური მოწყობით. ცულები იმავე ჰორიზონტალურ სიბრტყეშია.
• ცილინდრული კოაქსიალური ნებისმიერი კუთხით... ლილვების ღერძი განლაგებულია იმავე სიბრტყეში.
• ვ კონუსურ-ცილინდრულიგადაცემათა კოლოფში შემავალი/გამომავალი ლილვის ღერძი იკვეთება 90 გრადუსიანი კუთხით.

Მნიშვნელოვანი!გამომავალი ლილვის მდებარეობა სივრცეში გადამწყვეტია მრავალი სამრეწველო გამოყენებისთვის.

• ჭიის გადაცემათა კოლოფის დიზაინი საშუალებას იძლევა მათი გამოყენება გამომავალი ლილვის ნებისმიერ მდგომარეობაში.
• ცილინდრული და კონუსური მოდელების გამოყენება ხშირად შესაძლებელია ჰორიზონტალურ სიბრტყეში. იგივე მასობრივი და განზომილებიანი მახასიათებლებით, როგორც ჭიის გადაცემათა კოლოფებთან, ცილინდრული აგრეგატების მუშაობა ეკონომიკურად მიზანშეწონილია გადაცემული დატვირთვის 1,5-2-ჯერ გაზრდის და მაღალი ეფექტურობის გამო.

ცხრილი 1. გადაცემათა კოლოფების კლასიფიკაცია ეტაპების რაოდენობისა და გადაცემის ტიპის მიხედვით

გადაცემათა კოეფიციენტი [I]

გადაცემათა კოლოფის კოეფიციენტი გამოითვლება ფორმულით:

I = N1 / N2

სადაც
N1 - ლილვის ბრუნვის სიჩქარე (rpm) შესასვლელთან;
N2 - ლილვის ბრუნვის სიჩქარე (rpm) გამოსავალზე.

გამოთვლილი მნიშვნელობა მრგვალდება სპეციფიკური ტიპის გადაცემათა კოლოფისთვის ტექნიკურ მონაცემებში მითითებულ მნიშვნელობამდე.

ცხრილი 2. გადაცემათა კოეფიციენტების დიაპაზონი სხვადასხვა ტიპის გადაცემათა კოლოფისთვის

Მნიშვნელოვანი!ელექტროძრავის ლილვის ბრუნვის სიჩქარე და, შესაბამისად, გადაცემათა კოლოფის შეყვანის ლილვი არ უნდა აღემატებოდეს 1500 rpm-ს. წესი ვრცელდება ყველა ტიპის გადაცემათა კოლოფზე, გარდა ცილინდრული კოაქსიალური გადაცემათა კოლოფებისა 3000 rpm-მდე ბრუნვის სიჩქარით. მწარმოებლები მიუთითებენ ამ ტექნიკურ პარამეტრს ელექტროძრავების შემაჯამებელ მახასიათებლებში.

გადაცემათა კოლოფის ბრუნვა

გამომავალი ბრუნვის მომენტი- ბრუნვის მომენტი გამომავალი ლილვზე. გათვალისწინებულია ნომინალური სიმძლავრე, უსაფრთხოების კოეფიციენტი [S], მუშაობის სავარაუდო დრო (10 ათასი საათი), გადაცემათა კოლოფის ეფექტურობა.

რეიტინგული ბრუნვის მომენტი- მაქსიმალური ბრუნი, რომელიც უზრუნველყოფს უსაფრთხო გადაცემას. მისი ღირებულება გამოითვლება უსაფრთხოების კოეფიციენტის - 1 და მუშაობის ხანგრძლივობის - 10 ათასი საათის გათვალისწინებით.

მაქსიმალური ბრუნვის მომენტი- შეზღუდვის ბრუნვის სიჩქარე, რომელსაც გადაცემათა კოლოფს შეუძლია გაუძლოს მუდმივი ან განსხვავებული დატვირთვის დროს, მუშაობა ხშირი დაწყებით/გაჩერებით. ეს მნიშვნელობა შეიძლება განიმარტოს, როგორც მყისიერი პიკური დატვირთვა აღჭურვილობის მუშაობის რეჟიმში.

საჭირო ბრუნვის მომენტი- ბრუნვის მომენტი, რომელიც აკმაყოფილებს მომხმარებლის კრიტერიუმებს. მისი ღირებულება ნაკლებია ან ტოლია შეფასებული ბრუნვის.

გამოთვლილი ბრუნვის მომენტი- გადაცემათა კოლოფის ასარჩევად საჭირო მნიშვნელობა. გამოთვლილი მნიშვნელობა გამოითვლება შემდეგი ფორმულის გამოყენებით:

Mc2 = Mr2 x Sf<= Mn2

სადაც
Mr2 არის საჭირო ბრუნვის მომენტი;
Sf - მომსახურების ფაქტორი (ოპერაციული ფაქტორი);
Mn2 არის შეფასებული ბრუნვის მომენტი.

სერვისის ფაქტორი (სერვისის ფაქტორი)

მომსახურების კოეფიციენტი (Sf) გამოითვლება ექსპერიმენტულად. გაანგარიშება ითვალისწინებს დატვირთვის ტიპს, ყოველდღიური მუშაობის დროს, დაწყების / გაჩერებების რაოდენობას გადაცემათა კოლოფის ძრავის მუშაობის საათში. სერვისის ფაქტორი შეიძლება განისაზღვროს მე-3 ცხრილის მონაცემების გამოყენებით.

ცხრილი 3. სერვისის ფაქტორის გამოთვლის პარამეტრები

ამოძრავეთ სიმძლავრე

სწორად გათვლილი ძრავის სიმძლავრე ხელს უწყობს მექანიკური ხახუნის წინააღმდეგობის დაძლევას, რომელიც წარმოიქმნება სწორი და მბრუნავი მოძრაობების დროს.

სიმძლავრის [P] გამოთვლის ელემენტარული ფორმულა არის ძალის სიჩქარის თანაფარდობის გაანგარიშება.

მბრუნავი მოძრაობებისთვის სიმძლავრე გამოითვლება, როგორც ბრუნვის შეფარდება წუთში:

P = (MxN) / 9550

სადაც
M - ბრუნვის მომენტი;
N არის რევოლუციების რაოდენობა / წთ.

გამომავალი სიმძლავრე გამოითვლება ფორმულის გამოყენებით:

P2 = P x Sf

სადაც
P - სიმძლავრე;
Sf არის მომსახურების ფაქტორი (ოპერაციული ფაქტორი).

Მნიშვნელოვანი!შეყვანის სიმძლავრის მნიშვნელობა ყოველთვის უნდა იყოს უფრო მაღალი ვიდრე გამომავალი სიმძლავრის მნიშვნელობა, რაც გამართლებულია ქსელის დანაკარგებით: P1> P2

გამოთვლები შეუძლებელია შეყვანის სავარაუდო სიმძლავრის გამოყენებით, რადგან ეფექტურობა შეიძლება მნიშვნელოვნად განსხვავდებოდეს.

შესრულების კოეფიციენტი (COP)

ჩვენ განვიხილავთ ეფექტურობის გამოთვლას ჭიის მექანიზმის მაგალითის გამოყენებით. ტოლი იქნება მექანიკური გამომავალი სიმძლავრის და შეყვანის სიმძლავრის თანაფარდობა:

η [%] = (P2 / P1) x 100

სადაც
P2 - გამომავალი სიმძლავრე;
P1 არის შეყვანის სიმძლავრე.

Მნიშვნელოვანი!ჭიის მექანიზმში P2< P1 всегда, так как в результате трения между червячным колесом и червяком, в уплотнениях и подшипниках часть передаваемой мощности расходуется.

რაც უფრო მაღალია გადაცემათა კოეფიციენტი, მით უფრო დაბალია ეფექტურობა.

ეფექტურობაზე გავლენას ახდენს ექსპლუატაციის ვადა და საპოხი მასალების ხარისხი, რომლებიც გამოიყენება გადაცემათა ძრავის პრევენციული მოვლისთვის.

ცხრილი 4. ერთსაფეხურიანი ჭიის გადაცემათა კოლოფის ეფექტურობა

ცხრილი 5. ტალღის შემცირების ეფექტურობა

ცხრილი 6. სიჩქარის შემცირების ეფექტურობა

სხვადასხვა ტიპის გადაცემათა კოლოფის ძრავების გაანგარიშებისა და შესყიდვისთვის, გთხოვთ, დაუკავშირდეთ ჩვენს სპეციალისტებს. Techprivod-ის მიერ შემოთავაზებული ჭიის, შპაჟის, პლანეტარული და ტალღური გადაცემათა ძრავების კატალოგი შეგიძლიათ იხილოთ ვებგვერდზე.

რომანოვი სერგეი ანატოლიევიჩი,
მექანიკის განყოფილების უფროსი
კომპანია Tehprivod

- ადვილი საქმე არ არის. გაანგარიშების ერთი არასწორი ნაბიჯი სავსეა არა მხოლოდ აღჭურვილობის ნაადრევი უკმარისობით, არამედ ფინანსური ზარალით (განსაკუთრებით იმ შემთხვევაში, თუ გადაცემათა კოლოფი წარმოებაშია). ამიტომ, გადაცემათა კოლოფის ძრავის გაანგარიშება ყველაზე ხშირად ენდობა სპეციალისტს. მაგრამ რა უნდა გააკეთო, როცა ასეთი სპეციალისტი არ გყავს?

რისთვის არის გადაცემათა კოლოფი?

გადაცემათა ძრავა - ამძრავი მექანიზმი, რომელიც წარმოადგენს გადაცემათა კოლოფისა და ელექტროძრავის ერთობლიობას. ამ შემთხვევაში, ძრავა მიმაგრებულია გადაცემათა კოლოფზე სწორ ხაზზე სპეციალური შეერთების გარეშე. ეფექტურობის მაღალი დონის, კომპაქტური ზომის და მოვლის სიმარტივის გამო, ამ ტიპის აღჭურვილობა გამოიყენება ინდუსტრიის თითქმის ყველა სფეროში. გადაცემათა ძრავებმა იპოვეს გამოყენება თითქმის ყველა ინდუსტრიულ სექტორში:

როგორ ავირჩიოთ გადაცემათა კოლოფი?

თუ ამოცანაა გადაცემათა კოლოფის ძრავის არჩევა, ყველაზე ხშირად ეს ყველაფერი დამოკიდებულია საჭირო სიმძლავრის ძრავის არჩევაზე და გამომავალი ლილვზე რევოლუციების რაოდენობაზე. თუმცა, არსებობს სხვა მნიშვნელოვანი მახასიათებლები, რომლებიც მნიშვნელოვანია გავითვალისწინოთ გადაცემათა კოლოფის ძრავის არჩევისას:

1. გადაცემათა ძრავის ტიპი

გადაცემათა კოლოფის ძრავის ტიპის გაგებამ შეიძლება მნიშვნელოვნად გაამარტივოს არჩევანი. გადაცემის ტიპის მიხედვით გამოირჩევა: პლანეტარული, თაღოვანი და კოაქსიალურ-ცილინდრული გადაცემათა ძრავები. ისინი ყველა განსხვავდებიან ლილვების მოწყობაში.

1. გამომავალი მონაცვლეობით

მექანიზმის ბრუნვის სიჩქარე, რომელზედაც მიმაგრებულია გადაცემათა კოლოფი, განისაზღვრება გამომავალი რევოლუციების რაოდენობით. რაც უფრო მაღალია ეს მაჩვენებელი, მით მეტია ბრუნვის ამპლიტუდა. მაგალითად, თუ გადაცემათა კოლოფი მართავს კონვეიერის ქამარს, მაშინ მისი მოძრაობის სიჩქარე დამოკიდებული იქნება სიჩქარის ინდიკატორზე.

1. ელექტროძრავის სიმძლავრე

გადაცემათა კოლოფის ძრავის ელექტროძრავის სიმძლავრე განისაზღვრება მექანიზმზე საჭირო დატვირთვის მიხედვით ბრუნვის მოცემული სიჩქარით.

1. ოპერაციის მახასიათებლები

თუ თქვენ გეგმავთ გადაცემათა კოლოფის გამოყენებას მუდმივი დატვირთვის პირობებში, მისი არჩევისას, დარწმუნდით, რომ შეამოწმეთ გამყიდველთან რამდენ საათიანი უწყვეტი მუშაობისთვის არის მოწყობილობა განკუთვნილი. ასევე მნიშვნელოვანი იქნება ჩანართების დასაშვები რაოდენობის გარკვევა. ამრიგად, თქვენ ზუსტად გეცოდინებათ, რა პერიოდის შემდეგ მოგიწევთ მოწყობილობის შეცვლა.

მნიშვნელოვანია: მაღალი ხარისხის გადაცემათა კოლოფის ძრავების მომსახურების ვადა აქტიური 24/7 ფუნქციონირებით უნდა იყოს მინიმუმ 1 წელი (8760 საათი).

1. Სამუშაო პირობები

გადაცემათა კოლოფის ძრავის შეკვეთამდე აუცილებელია მისი ადგილმდებარეობისა და აღჭურვილობის მუშაობის პირობების დადგენა (შიდაში, ტილოზე ან ღია ცის ქვეშ). ეს დაგეხმარებათ უფრო მკაფიო დავალება დაუსახოთ გამყიდველს და მისთვის, თავის მხრივ, აირჩიოთ პროდუქტი, რომელიც აშკარად აკმაყოფილებს თქვენს მოთხოვნებს. მაგალითად, სპეციალური ზეთები გამოიყენება გადაცემათა კოლოფის ძრავის მუშაობის გასაადვილებლად ძალიან დაბალ ან ძალიან მაღალ ტემპერატურაზე.

როგორ გამოვთვალოთ გადაცემათა ძრავა?

მათემატიკური ფორმულები გამოიყენება გადაცემათა კოლოფის ძრავის ყველა საჭირო მახასიათებლის გამოსათვლელად. აღჭურვილობის ტიპის განსაზღვრა ასევე დიდწილად დამოკიდებულია იმაზე, თუ რისთვის იქნება გამოყენებული: მექანიზმების ამწევისთვის, შერევისთვის თუ მექანიზმების გადასაადგილებლად. ასე რომ, ამწე აღჭურვილობისთვის ყველაზე ხშირად გამოიყენება ჭია და 2MCH გადაცემათა ძრავები. ასეთ გადაცემათა კოლოფებში გამორიცხულია გამომავალი ლილვის ბრუნვის შესაძლებლობა მასზე ძალის გამოყენებისას, რაც გამორიცხავს მექანიზმზე ფეხსაცმლის მუხრუჭის დაყენების აუცილებლობას. სხვადასხვა შერევის მექანიზმებისთვის, ასევე სხვადასხვა საბურღი მოწყობილობებისთვის, გამოიყენება 3MP (4MP) ტიპის გადაცემათა კოლოფი, რადგან მათ შეუძლიათ თანაბრად გაანაწილონ რადიალური დატვირთვა. თუ მოძრაობის მექანიზმებში საჭიროა ბრუნვის მაღალი მნიშვნელობები, ყველაზე ხშირად გამოიყენება 1MTs2S, 4MTs2S ტიპის გადაცემათა ძრავები.

გადაცემათა კოლოფის ძრავის არჩევის ძირითადი ინდიკატორების გაანგარიშება:

1. გადაცემათა კოლოფის ძრავის გამომავალზე ბრუნვების გაანგარიშება.

გაანგარიშება ხდება ფორმულის მიხედვით:

V = ∏ * 2R * n \ 60

R - ამწევი ბარაბნის რადიუსი, მ

V - აწევის სიჩქარე, მ * წთ

n - რევოლუციები გადაცემათა კოლოფის ძრავის გამომავალზე, rpm

1. გადაცემათა ძრავის ლილვის ბრუნვის კუთხური სიჩქარის განსაზღვრა.

გაანგარიშება ხდება ფორმულის მიხედვით:

ω = ∏ * n \ 30

1. ბრუნვის გაანგარიშება

გაანგარიშება ხდება ფორმულის მიხედვით:

M = F * R (H * M)

Მნიშვნელოვანი: ელექტროძრავის ლილვის ბრუნვის სიჩქარე და, შესაბამისად, გადაცემათა კოლოფის შეყვანის ლილვი არ უნდა აღემატებოდეს 1500 rpm-ს. წესი ვრცელდება ყველა ტიპის გადაცემათა კოლოფზე, გარდა ცილინდრული კოაქსიალური გადაცემათა კოლოფებისა 3000 rpm-მდე ბრუნვის სიჩქარით. მწარმოებლები მიუთითებენ ამ ტექნიკურ პარამეტრს ელექტროძრავების შემაჯამებელ მახასიათებლებში.

1. ელექტროძრავის საჭირო სიმძლავრის განსაზღვრა

გაანგარიშება ხდება ფორმულის მიხედვით:

P = ω * M, W

Მნიშვნელოვანი:სწორად გათვლილი ძრავის სიმძლავრე ხელს უწყობს მექანიკური ხახუნის წინააღმდეგობის დაძლევას, რომელიც წარმოიქმნება სწორი და მბრუნავი მოძრაობების დროს. თუ სიმძლავრე აღემატება საჭიროს 20%-ზე მეტით, ეს გაართულებს ლილვის სიჩქარის კონტროლს და დაარეგულირებს მას საჭირო მნიშვნელობამდე.

სად ვიყიდო გადაცემათა კოლოფი?

დღეს ყიდვა არ არის რთული. ბაზარი სავსეა შემოთავაზებებით სხვადასხვა საწარმოო ქარხნებისა და მათი წარმომადგენლებისგან. მწარმოებლების უმეტესობას აქვს საკუთარი ონლაინ მაღაზია ან ოფიციალური ვებგვერდი ინტერნეტში.

მიმწოდებლის არჩევისას შეეცადეთ შეადაროთ არა მხოლოდ გადაცემათა კოლოფის ძრავების ფასი და მახასიათებლები, არამედ თავად შეამოწმოთ კომპანია. სარეკომენდაციო წერილების არსებობა დამოწმებული ბეჭდითა და ხელმოწერით კლიენტებისგან, ასევე კომპანიაში კვალიფიციური სპეციალისტებისგან, დაგიცავთ არა მხოლოდ დამატებითი ფინანსური ხარჯებისგან, არამედ თქვენი წარმოების ფუნქციონირების უზრუნველყოფაში.

გაქვთ პრობლემები გადაცემათა კოლოფის ძრავის არჩევასთან დაკავშირებით? დახმარებისთვის დაუკავშირდით ჩვენს სპეციალისტებს ტელეფონით დაგვიკავშირდით ან სტატიის ავტორს შეკითხვის დატოვების გზით.

დიზაინერ ინჟინერი არის ახალი ტექნოლოგიების შემქმნელი და სამეცნიერო და ტექნოლოგიური პროგრესის ტემპი დიდწილად განისაზღვრება მისი შემოქმედებითი მუშაობის დონით. დიზაინერის საქმიანობა ადამიანის გონების ერთ-ერთი ყველაზე რთული გამოვლინებაა. წარმატების გადამწყვეტი როლი ახალი ტექნოლოგიების შექმნაში განისაზღვრება იმით, რაც ასახულია დიზაინერის ნახატში. მეცნიერებისა და ტექნოლოგიების განვითარებასთან ერთად პრობლემური საკითხები წყდება სხვადასხვა მეცნიერების მონაცემებზე დაფუძნებული ფაქტორების მზარდი რაოდენობის გათვალისწინებით. პროექტის განხორციელებისას გამოყენებულია მათემატიკური მოდელები თეორიული და ექსპერიმენტული კვლევების საფუძველზე, რომლებიც დაკავშირებულია მოცულობით და კონტაქტურ სიმტკიცესთან, მასალების მეცნიერებასთან, სითბოს ინჟინერიასთან, ჰიდრავლიკასთან, ელასტიურობის თეორიასთან და სტრუქტურულ მექანიკასთან. ფართოდ გამოიყენება კურსებიდან მიღებული ინფორმაცია მასალების სიმტკიცის, თეორიული მექანიკის, მანქანათმშენებლობის და ა.შ. ეს ყველაფერი ხელს უწყობს დამოუკიდებლობის განვითარებას და დასმული პრობლემებისადმი შემოქმედებით მიდგომას.

სამუშაო სხეულის (მოწყობილობის) ამძრავისთვის გადაცემათა კოლოფის ტიპის არჩევისას აუცილებელია მრავალი ფაქტორის გათვალისწინება, რომელთაგან ყველაზე მნიშვნელოვანია: დატვირთვის ცვლილების ღირებულება და ბუნება, საჭირო გამძლეობა, საიმედოობა, ეფექტურობა. , წონა და ზომები, ხმაურის მოთხოვნები, პროდუქტის ღირებულება, საოპერაციო ხარჯები.

ყველა სახის გადაცემათა კოლოფი, გადაცემათა კოლოფს აქვს ყველაზე მცირე ზომები, წონა, ღირებულება და ხახუნის დანაკარგები. ერთი გადაცემათა წყვილის დაკარგვის კოეფიციენტი, თუ ყურადღებით არის შესრულებული და სათანადოდ შეზეთილი, ჩვეულებრივ არ აღემატება 0.01-ს. გადაცემათა კოლოფებს, სხვა მექანიკურ ტრანსმისიებთან შედარებით, აქვთ დიდი საიმედოობა ექსპლუატაციაში, გადაცემათა კოეფიციენტის მდგრადობა ცურვის არარსებობის გამო, სიჩქარისა და გადაცემათა კოეფიციენტების ფართო სპექტრში გამოყენების შესაძლებლობა. ეს თვისებები უზრუნველყოფდა მექანიზმების ფართო განაწილებას; ისინი გამოიყენება სიმძლავრეებისთვის, რომლებიც მერყეობს უმნიშვნელოდან (მოწყობილობებში) ათიათასობით კილოვატამდე.

მექანიზმების ნაკლოვანებები მოიცავს მოთხოვნებს წარმოების მაღალი სიზუსტისა და ხმაურის შესახებ მნიშვნელოვანი სიჩქარით მუშაობისას.

ხვეული გადაცემათა კოლოფი გამოიყენება კრიტიკული გადაცემისთვის საშუალო და მაღალი სიჩქარით. მათი გამოყენების მოცულობა მანქანებში ყველა ცილინდრული ბორბლის გამოყენების მოცულობის 30%-ზე მეტია; და ეს პროცენტი მუდმივად იზრდება. სპირალური მექანიზმები მყარი კბილის ზედაპირით საჭიროებს გაძლიერებულ დაცვას დაბინძურებისგან, რათა თავიდან იქნას აცილებული არათანაბარი ცვეთა კონტაქტის ხაზების სიგრძეზე და დაჭყლეტის რისკი.

დასრულებული პროექტის ერთ-ერთი მიზანია საინჟინრო აზროვნების განვითარება, მათ შორის წინა გამოცდილების გამოყენების უნარი, ანალოგების გამოყენებით მოდელირება. კურსის პროექტისთვის უპირატესობა ენიჭება ობიექტებს, რომლებიც არა მხოლოდ კარგად არის განაწილებული და დიდი პრაქტიკული მნიშვნელობის, არამედ არ ექვემდებარება მოძველებას უახლოეს მომავალში.

არსებობს სხვადასხვა სახის მექანიკური გადაცემათა კოლოფი: ცილინდრული და თაღოვანი, სწორი კბილებით და ხვეული, ჰიპოიდური, ჭიის გადაცემათა კოლოფი, გლობოიდური, ერთი და მრავალძაფი და ა.შ. ეს აჩენს საკითხს გადაცემის ყველაზე რაციონალური ვარიანტის არჩევის შესახებ. გადაცემის ტიპის არჩევისას ისინი ხელმძღვანელობენ ინდიკატორებით, რომელთა შორის მთავარია ეფექტურობა, საერთო ზომები, წონა, გლუვი მუშაობა და ვიბრაციის დატვირთვა, ტექნოლოგიური მოთხოვნები და პროდუქტების სასურველი რაოდენობა.

გადაცემათა კოლოფის ტიპების, ჩართულობის ტიპის, მასალების მექანიკური მახასიათებლების არჩევისას აუცილებელია გავითვალისწინოთ, რომ მასალების ხარჯები პროდუქტის ღირებულების მნიშვნელოვან ნაწილს შეადგენს: ზოგადი დანიშნულების გადაცემათა კოლოფებში - 85%. , გზის მანქანებში - 75%, მანქანებში - 10% და ა.შ.

პროგნოზირებული ობიექტების მასის შემცირების გზების ძიება შემდგომი პროგრესის უმნიშვნელოვანესი წინაპირობაა, ბუნებრივი რესურსების კონსერვაციის წინაპირობა. ამჟამად გამომუშავებული ენერგიის უმეტესი ნაწილი აღრიცხულია მექანიკური ტრანსმისიებით, ამიტომ მათი ეფექტურობა გარკვეულწილად განსაზღვრავს საოპერაციო ხარჯებს.

ძრავა ელექტროძრავის და გადაცემათა კოლოფის გამოყენებით გარე მექანიზმით აკმაყოფილებს მოთხოვნებს წონისა და საერთო ზომების მაქსიმალურად შესამცირებლად.

ელექტროძრავის შერჩევა და კინემატიკური გაანგარიშება

ცხრილის მიხედვით. 1.1 ჩვენ მივიღებთ ეფექტურობის შემდეგ მნიშვნელობებს:

- დახურული გადაცემის გადაცემათა კოლოფისთვის: h1 = 0,975

- დახურული გადაცემის გადაცემათა კოლოფისთვის: h2 = 0,975

დისკის საერთო ეფექტურობა იქნება:

h = h1 ·… · hn · სთ 3 სთ შეერთება 2 = 0,975 0,975 0,993 0,982 = 0,886

სადაც ჰსუბშ. = 0,99 - ერთი საკისრის ეფექტურობა.

hclutch = 0.98 - ერთი გადაბმულობის ეფექტურობა.

გამომავალი ლილვის კუთხური სიჩქარე იქნება:

ღრიალი. = 2 V / D = 2 3 103/320 = 18,75 რად / წმ

ძრავის საჭირო სიმძლავრე იქნება:

წინამორბედი = F V / სთ = 3,5 3 / 0,886 = 11,851 კვტ

ცხრილში P. 1 (იხ. დანართი) საჭირო სიმძლავრის მიხედვით ვირჩევთ 160S4 ელექტროძრავას, სინქრონული სიჩქარით 1500 rpm, პარამეტრებით: Pmotor = 15 kW და slip 2,3% (GOST 19523–81). რეიტინგული სიჩქარე არ არის. = 1500–1500 · 2.3 / 100 = 1465.5 rpm, კუთხური სიჩქარე w = p n ძრავა / 30 = 3,14 1465,5 / 30 = 153,467 რად / წმ.

გადაცემათა კოეფიციენტის საერთო კოეფიციენტი:

u = w შეყვანა. / უვარგისი. = 153.467 / 18.75 = 8.185

გადაცემათა კოლოფის შემდეგი კოეფიციენტები შეირჩა:

ლილვების ბრუნვის გამოთვლილი სიხშირეები და კუთხური სიჩქარე შეჯამებულია ქვემოთ მოცემულ ცხრილში:

ლილვის სიმძლავრე:

P1 = წინა. · Hb. H (დაწყვილება 1) = 11,851 103 0,99 0,98 = 11497,84 W

P2 = P1 h1 h მხარდაჭერა = 11497.84 0.975 0.99 = 11098.29 W

P3 = P2 h2 h საკისარი = 11098.29 0.975 0.99 = 10393.388 W

ბრუნვები ლილვებზე:

T1 = P1 / w1 = (11497,84 · 103) / 153,467 = 74,920,602 N მმ

T2 = P2 / w2 = (11098.29 103) / 48.72 = 227797.414 ნმმ

T3 = P3 / w3 = (10393.388 103) / 19.488 = 533322.455 N მმ

ცხრილის P. 1-ის მიხედვით (იხ. ჩერნავსკის სახელმძღვანელოს დანართი) შერჩეულია ელექტროძრავა 160S4, სინქრონული სიჩქარით 1500 rpm, სიმძლავრით Pmotor = 15 kW და სრიალი 2,3% (GOST 19523–81) . ნომინალური ბრუნვის სიჩქარე სრიალის nძრავის გათვალისწინებით = 1465,5 rpm.

გადაცემათა კოეფიციენტები და გადაცემათა ეფექტურობა

გამოთვლილი სიხშირეები, ლილვების ბრუნვის კუთხური სიჩქარე და მომენტები ლილვებზე

2. 1-ლი სპურ სიჩქარის გაანგარიშება

კერის დიამეტრი: dstop = (1.5 ... 1.8) · dshaft = 1.5 · 50 = 75 მმ.

კერის სიგრძე: Lstup = (0.8 ... 1.5) · dshaft = 0.8 · 50 = 40 mm = 50 mm.

5.4 ცილინდრული მექანიზმი მე-2 გადაცემათა კოლოფი

კერის დიამეტრი: dstop = (1.5 ... 1.8) · dshaft = 1.5 · 65 = 97.5 მმ. = 98 მმ.

კვანძის სიგრძე: Lstup = (0.8 ... 1.5) · dshaft = 1 · 65 = 65 მმ

რგოლის სისქე: dо = (2,5 ... 4) · mn = 2,5 · 2 = 5 მმ.

ვინაიდან რგოლის სისქე უნდა იყოს მინიმუმ 8 მმ, მაშინ ვიღებთ dо = 8 მმ.

სადაც mn = 2 მმ არის ნორმალური მოდული.

დისკის სისქე: С = (0,2 ... 0,3) · b2 = 0,2 · 45 = 9 მმ

სადაც b2 = 45 მმ არის რგოლის მექანიზმის სიგანე.

ნეკნის სისქე: s = 0,8 C = 0,8 9 = 7,2 მმ = 7 მმ.

რგოლის შიდა დიამეტრი:

დობოდა = და2 - 2 (2 მნ + დო) = 262 - 2 (2 2 + 8) = 238 მმ

ცენტრის წრის დიამეტრი:

DC ხვრელი = 0,5 (დობოდა + დსტეპ.) = 0,5 (238 + 98) = 168 მმ = 169 მმ

სადაც დობოდა = 238 მმ არის რგოლის შიდა დიამეტრი.

ხვრელის დიამეტრი: D = დობოდა - დსტეპ.) / 4 = (238 - 98) / 4 = 35 მმ

Chamfer: n = 0,5 მნ = 0,5 2 = 1 მმ

6. შეერთების არჩევანი

6.1 შეერთების შერჩევა დისკის შეყვანის ლილვზე

ვინაიდან არ არის საჭირო შეერთების დიდი კომპენსაციის სიმძლავრეები და ინსტალაციისა და ექსპლუატაციის დროს შეინიშნება ლილვების საკმარისად გასწორება, შესაძლებელია ელასტიური შეერთების შერჩევა რეზინის ვარსკვლავით. შეერთებებს აქვთ მაღალი რადიალური, კუთხოვანი და ღერძული სიხისტე. ელასტიური შეერთების არჩევა რეზინის ღეროებით ხდება დასაკავშირებელი ლილვების დიამეტრის, გამოთვლილი გადაცემის ბრუნვისა და ლილვის მაქსიმალური დასაშვები სიჩქარის მიხედვით. დაკავშირებული ლილვების დიამეტრი:

d (ელექტროძრავა) = 42 მმ;

d (1-ლი ლილვი) = 36 მმ;

ბრუნვის გადაცემა გადაბმულობის მეშვეობით:

T = 74,921 ნმ

სავარაუდო გადამცემი ბრუნვა შეერთების მეშვეობით:

Tr = kr · T = 1,5 · 74,921 = 112,381 N · m

აქ kр = 1.5 არის კოეფიციენტი, რომელიც ითვალისწინებს სამუშაო პირობებს; მისი მნიშვნელობები მოცემულია ცხრილში 11.3.

შეერთების სიჩქარე:

n = 1465,5 rpm

ჩვენ ვირჩევთ ელასტიურ გადაბმას რეზინის სამაგრით 250–42–1–36–1–U3 GOST 14084–93 (ცხრილის K23 მიხედვით) 16 ნმ–ზე მეტი დიზაინის ბრუნვისთვის, ვარსკვლავის „სხივების“ რაოდენობა იქნება იყოს 6.

რადიალური ძალა, რომლითაც ელასტიური შეერთება ვარსკვლავით მოქმედებს ლილვზე, ტოლია:

Fm = СDr · Dr,

სადაც: СDr = 1320 N/მმ არის ამ შეერთების რადიალური სიმტკიცე; Dr = 0.4 მმ - რადიალური გადაადგილება. შემდეგ:

ბრუნი ლილვზე Tcr. = 227 797.414 H მმ.

2 განყოფილება

ლილვის დიამეტრი ამ მონაკვეთში არის D = 50 მმ. სტრესის კონცენტრაცია განპირობებულია ორი საკვანძო გზის არსებობით. გასასვლელის სიგანე არის b = 14 მმ, ჩასასვლელის სიღრმე არის t1 = 5,5 მმ.

სვ = მიზგ. / Wnet = 256626.659 / 9222.261 = 27.827 მპა,

3.142 503/32 - 14 5.5 (50 - 5.5) 2/50 = 9222.261 მმ 3,

სმ = Fa / (p D2 / 4) = 0 / (3.142 502/4) = 0 მპა, Fa = 0 მპა - გრძივი ძალა,

- ys = 0.2 - იხილეთ გვერდი 164;

- es = 0.85 - ნაპოვნია ცხრილის 8.8 მიხედვით;

Ss = 335.4 / ((1.8 / (0.85 0.97)) 27.827 + 0.2 0) = 5.521.

tv = tm = tmax / 2 = 0.5 Tcr. / Wk წმინდა = 0.5 227797.414 / 21494.108 = 5.299 მპა,

3.142 503/16 - 14 5.5 (50 - 5.5) 2/50 = 21494.108 მმ 3,

სადაც b = 14 მმ არის გასაღების სიგანე; t1 = 5,5 მმ არის საკვანძო ბილიკის სიღრმე;

- yt = 0.1 - იხილეთ გვერდი 166;

- et = 0.73 - ნაპოვნია ცხრილის 8.8 მიხედვით;

St = 194,532 / ((1,7 / (0,73 0,97)) 5,299 + 0,1 5,299) = 14,68.

S = Ss St / (Ss2 + St2) 1/2 = 5.521 14.68 / (5.5212 + 14.682) 1/2 = 5.168

3 განყოფილება

ლილვის დიამეტრი ამ მონაკვეთში არის D = 55 მმ. სტრესის კონცენტრაცია განპირობებულია ორი საკვანძო გზის არსებობით. გასაღების სიგანე b = 16 მმ, გასაღებების სიღრმე t1 = 6 მმ.

უსაფრთხოების ფაქტორი ნორმალური სტრესისთვის:

Ss = s-1 / ((ks / (es b)) sv + ys sm), სადაც:

- ნორმალური სტრესების ციკლის ამპლიტუდა:

სვ = მიზგ. / Wnet = 187629.063 / 12142.991 = 15.452 მპა,

Wnet = p D3 / 32 - b t1 (D - t1) 2 / D =

3.142 553/32 - 16 6 (55 - 6) 2/55 = 12 142.991 მმ 3,

- ნორმალური სტრესების ციკლის საშუალო სტრესი:

სმ = Fa / (p D2 / 4) = 0 / (3.142 552/4) = 0 მპა, Fa = 0 მპა - გრძივი ძალა,

- ys = 0.2 - იხილეთ გვერდი 164;

- b = 0,97 - კოეფიციენტი ზედაპირის უხეშობის გათვალისწინებით, იხილეთ გვერდი 162;

- ks = 1.8 - ნაპოვნი ცხრილის 8.5 მიხედვით;

Ss = 335.4 / ((1.8 / (0.82 0.97)) 15.452 + 0.2 0) = 9.592.

ათვლის ძაბვის უსაფრთხოების ფაქტორი:

St = t-1 / ((k t / (et b)) tv + yt tm), სადაც:

- ნულოვანი ციკლის ამპლიტუდა და საშუალო ძაბვა:

tv = tm = tmax / 2 = 0.5 Tcr. / Wk წმინდა = 0.5 227797.414 / 28476.818 = 4 მპა,

Wk net = p D3 / 16 - b t1 (D - t1) 2 / D =

3.142 553/16 - 16 6 6 (55 - 6) 2/55 = 28476.818 მმ 3,

სადაც b = 16 მმ არის გასაღების სიგანე; t1 = 6 მმ არის გასაღების სიღრმე;

- yt = 0.1 - იხილეთ გვერდი 166;

- b = 0,97 - კოეფიციენტი ზედაპირის უხეშობის გათვალისწინებით, იხილეთ გვერდი 162.

- kt = 1.7 - ნაპოვნი ცხრილის 8.5 მიხედვით;

St = 194.532 / ((1.7 / (0.7 0.97)) 4 + 0.1 4) = 18.679.

შედეგად მიღებული უსაფრთხოების ფაქტორი:

S = Ss St / (Ss2 + St2) 1/2 = 9.592 18.679 / (9.5922 + 18.6792) 1/2 = 8.533

გამოთვლილი მნიშვნელობა მინიმალურ დასაშვებზე მეტი აღმოჩნდა [S] = 2.5. განყოფილება არის სიძლიერის თვალსაზრისით.

12.3 მე-3 ლილვის გაანგარიშება

ბრუნი ლილვზე Tcr. = 533322.455 ჰმ.

ამ ლილვისთვის შერჩეული მასალა არის ფოლადი 45. ამ მასალისთვის:

- საბოლოო სიძლიერე sb = 780 MPa;

- ფოლადის გამძლეობის ზღვარი სიმეტრიული მოხრის ციკლში

s-1 = 0,43 sb = 0,43 780 = 335,4 მპა;

- ფოლადის გამძლეობის ზღვარი სიმეტრიული ბრუნვის ციკლში

t-1 = 0,58 s-1 = 0,58 335,4 = 194,532 მპა.

1 განყოფილება

ლილვის დიამეტრი ამ მონაკვეთში არის D = 55 მმ. ეს განყოფილება, ბრუნვის გადაცემისას გადაბმულობის საშუალებით, გამოითვლება ბრუნვისთვის. სტრესის კონცენტრაცია გამოწვეულია გასაღების არსებობით.

ათვლის ძაბვის უსაფრთხოების ფაქტორი:

St = t-1 / ((k t / (et b)) tv + yt tm), სადაც:

- ნულოვანი ციკლის ამპლიტუდა და საშუალო ძაბვა:

tv = tm = tmax / 2 = 0.5 Tcr. / Wk წმინდა = 0.5 533322.455 / 30572.237 = 8.722 მპა,

Wk net = p D3 / 16 - b t1 (D - t1) 2 / (2 D) =

3.142 553/16 - 16 6 (55 - 6) 2 / (2 55) = 30572.237 მმ 3

სადაც b = 16 მმ არის გასაღების სიგანე; t1 = 6 მმ არის გასაღების სიღრმე;

- yt = 0.1 - იხილეთ გვერდი 166;

- b = 0,97 - კოეფიციენტი ზედაპირის უხეშობის გათვალისწინებით, იხილეთ გვერდი 162.

- kt = 1.7 - ნაპოვნი ცხრილის 8.5 მიხედვით;

- et = 0.7 - ვპოულობთ ცხრილის 8.8 მიხედვით;

St = 194.532 / ((1.7 / (0.7 0.97)) 8.722 + 0.1 8.722) = 8.566.

ლილვზე მოქმედი შეერთების რადიალური ძალა გვხვდება განყოფილებაში „შეერთების შერჩევა“ და უდრის F შეერთებას. = 225 ნ

მიზგ. = T დაწყვილება. ლ / 2 = 2160 225/2 = 243000 ნმმ.

უსაფრთხოების ფაქტორი ნორმალური სტრესისთვის:

Ss = s-1 / ((ks / (es b)) sv + ys sm), სადაც:

- ნორმალური სტრესების ციკლის ამპლიტუდა:

სვ = მიზგ. / Wnet = 73028.93 / 14238.409 = 17.067 მპა,

Wnet = p D3 / 32 - b t1 (D - t1) 2 / (2 D) =

3.142 553/32 - 16 6 (55 - 6) 2 / (2 55) = 14238.409 მმ 3,

სადაც b = 16 მმ არის გასაღების სიგანე; t1 = 6 მმ არის გასაღების სიღრმე;

- ნორმალური სტრესების ციკლის საშუალო სტრესი:

სმ = Fa / (p D2 / 4) = 0 / (3.142 552/4) = 0 მპა, სადაც

Fa = 0 მპა - გრძივი ძალა მონაკვეთში,

- ys = 0.2 - იხილეთ გვერდი 164;

- b = 0,97 - კოეფიციენტი ზედაპირის უხეშობის გათვალისწინებით, იხილეთ გვერდი 162;

- ks = 1.8 - ნაპოვნი ცხრილის 8.5 მიხედვით;

- es = 0.82 - ნაპოვნია ცხრილის 8.8 მიხედვით;

Ss = 335.4 / ((1.8 / (0.82 0.97)) 17.067 + 0.2 0) = 8.684.

შედეგად მიღებული უსაფრთხოების ფაქტორი:

S = Ss St / (Ss2 + St2) 1/2 = 8.684 8.566 / (8.6842 + 8.5662) 1/2 = 6.098

გამოთვლილი მნიშვნელობა მინიმალურ დასაშვებზე მეტი აღმოჩნდა [S] = 2.5. განყოფილება არის სიძლიერის თვალსაზრისით.

2 განყოფილება

ლილვის დიამეტრი ამ მონაკვეთში არის D = 60 მმ. სტრესის კონცენტრაცია განპირობებულია ტარების მორგებით გარანტირებული ჩარევით (იხ. ცხრილი 8.7).

უსაფრთხოების ფაქტორი ნორმალური სტრესისთვის:

Ss = s-1 / ((ks / (es b)) sv + ys sm), სადაც:

- ნორმალური სტრესების ციკლის ამპლიტუდა:

სვ = მიზგ. / Wnet = 280800 / 21205.75 = 13.242 მპა,

Wnet = p D3 / 32 = 3,142 603/32 = 21 205,75 მმ 3

- ნორმალური სტრესების ციკლის საშუალო სტრესი:

სმ = Fa / (p D2 / 4) = 0 / (3.142 602/4) = 0 მპა, Fa = 0 მპა - გრძივი ძალა,

- ys = 0.2 - იხილეთ გვერდი 164;

- b = 0,97 - კოეფიციენტი ზედაპირის უხეშობის გათვალისწინებით, იხილეთ გვერდი 162;

- ks / es = 3.102 - ნაპოვნია ცხრილის 8.7 მიხედვით;

Ss = 335.4 / ((3.102 / 0.97) 13.242 + 0.2 0) = 7.92.

ათვლის ძაბვის უსაფრთხოების ფაქტორი:

St = t-1 / ((k t / (et b)) tv + yt tm), სადაც:

- ნულოვანი ციკლის ამპლიტუდა და საშუალო ძაბვა:

tv = tm = tmax / 2 = 0.5 Tcr. / Wk წმინდა = 0.5 533322.455 / 42411.501 = 6.287 მპა,

Wk net = p D3 / 16 = 3.142 603/16 = 42411.501 მმ 3

- yt = 0.1 - იხილეთ გვერდი 166;

- b = 0,97 - კოეფიციენტი ზედაპირის უხეშობის გათვალისწინებით, იხილეთ გვერდი 162.

- kt / et = 2.202 - ნაპოვნია ცხრილის 8.7 მიხედვით;

St = 194.532 / ((2.202 / 0.97) 6.287 + 0.1 6.287) = 13.055.

შედეგად მიღებული უსაფრთხოების ფაქტორი:

S = Ss St / (Ss2 + St2) 1/2 = 7.92 13.055 / (7.922 + 13.0552) 1/2 = 6.771

გამოთვლილი მნიშვნელობა მინიმალურ დასაშვებზე მეტი აღმოჩნდა [S] = 2.5. განყოფილება არის სიძლიერის თვალსაზრისით.

3 განყოფილება

ლილვის დიამეტრი ამ მონაკვეთში არის D = 65 მმ. სტრესის კონცენტრაცია განპირობებულია ორი გასაღების არსებობით. გასასვლელის სიგანე b = 18 მმ, გასაღებების სიღრმე t1 = 7 მმ.

უსაფრთხოების ფაქტორი ნორმალური სტრესისთვის:

Ss = s-1 / ((ks / (es b)) sv + ys sm), სადაც:

- ნორმალური სტრესების ციკლის ამპლიტუდა:

სვ = მიზგ. / Wnet = 392181.848 / 20440.262 = 19.187 მპა,

Wnet = p D3 / 32 - b t1 (D - t1) 2 / D = 3.142 653/32 - 18 7 (65 - 7) 2/65 = 20440.262 მმ 3,

- ნორმალური სტრესების ციკლის საშუალო სტრესი:

სმ = Fa / (p D2 / 4) = 0 / (3.142 652/4) = 0 მპა, Fa = 0 მპა - გრძივი ძალა,

- ys = 0.2 - იხილეთ გვერდი 164;

- b = 0,97 - კოეფიციენტი ზედაპირის უხეშობის გათვალისწინებით, იხილეთ გვერდი 162;

- ks = 1.8 - ნაპოვნი ცხრილის 8.5 მიხედვით;

- es = 0.82 - ნაპოვნია ცხრილის 8.8 მიხედვით;

Ss = 335.4 / ((1.8 / (0.82 0.97)) 19.187 + 0.2 0) = 7.724.

ათვლის ძაბვის უსაფრთხოების ფაქტორი:

St = t-1 / ((k t / (et b)) tv + yt tm), სადაც:

- ნულოვანი ციკლის ამპლიტუდა და საშუალო ძაბვა:

tv = tm = tmax / 2 = 0.5 Tcr. / Wk წმინდა = 0.5 533322.455 / 47401.508 = 5.626 მპა,

Wk net = p D3 / 16 - b t1 (D - t1) 2 / D =

3.142 653/16 - 18 7 (65 - 7) 2/65 = 47401.508 მმ 3,

სადაც b = 18 მმ არის გასაღების სიგანე; t1 = 7 მმ არის გასაღების სიღრმე;

- yt = 0.1 - იხილეთ გვერდი 166;

- b = 0,97 - კოეფიციენტი ზედაპირის უხეშობის გათვალისწინებით, იხილეთ გვერდი 162.

- kt = 1.7 - ნაპოვნი ცხრილის 8.5 მიხედვით;

- et = 0.7 - ვპოულობთ ცხრილის 8.8 მიხედვით;

St = 194,532 / ((1,7 / (0,7 0,97)) 5,626 + 0,1 5,626) = 13,28.

შედეგად მიღებული უსაფრთხოების ფაქტორი:

S = Ss St / (Ss2 + St2) 1/2 = 7.724 13.28 / (7.7242 + 13.282) 1/2 = 6.677

გამოთვლილი მნიშვნელობა მინიმალურ დასაშვებზე მეტი აღმოჩნდა [S] = 2.5. განყოფილება არის სიძლიერის თვალსაზრისით.

13. გადაცემათა კოლოფის თერმული დიზაინი

დაპროექტებული გადაცემათა კოლოფისთვის, სითბოს გამანადგურებელი ზედაპირის ფართობია A = 0.73 მმ 2 (აქ ასევე გათვალისწინებული იყო ქვედა ფართობი, რადგან საყრდენი ფეხების დიზაინი უზრუნველყოფს ჰაერის მიმოქცევას ძირის გარშემო).

10.1 ფორმულის მიხედვით, გადაცემათა კოლოფის მუშაობის მდგომარეობა უწყვეტი მუშაობის დროს გადახურების გარეშე:

Dt = tm - tv = Ptr (1 - სთ) / (Kt A) £,

სადაც Rtr = 11,851 კვტ არის ამძრავის მუშაობისთვის საჭირო სიმძლავრე; tm - ზეთის ტემპერატურა; ტელევიზორი - ჰაერის ტემპერატურა.

ჩვენ ვვარაუდობთ, რომ ჰაერის ნორმალური ცირკულაცია უზრუნველყოფილია და ვიღებთ სითბოს გადაცემის კოეფიციენტს Kt = 15 W / (m2 oC). შემდეგ:

Dt = 11851 (1 - 0.886) / (15 0.73) = 123.38o>,

სადაც = 50oС არის დასაშვები ტემპერატურის სხვაობა.

Dt-ის შესამცირებლად, გადაცემათა კოლოფის კორპუსის სითბოს გადამცემი ზედაპირი უნდა გაიზარდოს შესაბამისად თანაფარდობის პროპორციულად:

Dt / = 123.38 / 50 = 2.468, რაც სხეულს ნეკნიანი ხდის.

14. ზეთის კლასის არჩევანი

გადაცემათა კოლოფის ელემენტების შეზეთვა ხორციელდება ქვედა ელემენტების ზეთში ჩასხმით, რომელიც შეედინება სათავსოში იმ დონეზე, რომელიც უზრუნველყოფს გადაცემათა კოლოფის ჩაძირვას დაახლოებით 10-20 მმ-ით. ზეთის აბაზანის V მოცულობა განისაზღვრება 0,25 დმ3 ზეთის სიჩქარით 1 კვტ გადაცემის სიმძლავრეზე:

V = 0,25 11,851 = 2,963 დმ3.

ცხრილის 10.8 მიხედვით, ჩვენ დავაყენეთ ზეთის სიბლანტე. კონტაქტური სტრესების დროს sH = 515,268 მპა და სიჩქარე v = 2,485 მ / წმ, რეკომენდებული ზეთის სიბლანტე უნდა იყოს დაახლოებით 30 · 10–6 მ / წმ2. ცხრილის 10.10 მიხედვით, ჩვენ ვიღებთ სამრეწველო ზეთს I-30A (GOST 20799-75 * შესაბამისად).

ჩვენ ვირჩევთ UT-1 ცხიმს მოძრავი საკისრებისთვის GOST 1957–73 შესაბამისად (იხ. ცხრილი 9.14). ტარების კამერები ივსება ამ ცხიმით და პერიოდულად ივსება.

15. სადესანტო არჩევანი

გადაცემათა კოლოფის ელემენტების დაშვება ლილვებზე - Н7 / р6, რომელიც ST SEV 144–75-ის მიხედვით შეესაბამება ადვილად დაჭერით მორგებას.

გადაცემის ლილვებზე შეერთების დაშვება - Н8 / h8.

ლილვის ჟურნალები საკისრებისთვის მზადდება ლილვის გადახრით k6.

დანარჩენი სადესანტოები მინიჭებულია ცხრილში 8.11 მონაცემების გამოყენებით.

16. რედუქტორის აწყობის ტექნოლოგია

აწყობამდე, გადაცემათა კოლოფის კორპუსის შიდა ღრუ კარგად იწმინდება და დაფარულია ზეთისადმი მდგრადი საღებავით. შეკრება ხორციელდება გადაცემათა კოლოფის ზოგადი ნახაზის შესაბამისად, დაწყებული ლილვის შეკრებებით.

გასაღებები დევს ლილვებზე და დაჭერილია გადაცემათა კოლოფის ელემენტები. საპოხი რგოლები და საკისრები უნდა იყოს დამონტაჟებული, წინასწარ გაცხელებული ზეთში 80-100 გრადუს ცელსიუსამდე, გადაცემათა კოლოფთან ერთად. აწყობილი ლილვები მოთავსებულია გადაცემათა კოლოფის კორპუსის ძირში და ათავსებენ კორპუსის საფარს, სპირტიანი ლაქით წინასწარ აფარებენ საფარსა და კორპუსს. ცენტრირებისთვის, დააინსტალირეთ საფარი სხეულზე ორი შეკუმშული ქინძისთავით; გამკაცრეთ ჭანჭიკები, რომლებიც ამაგრებენ საფარს სხეულზე. ამის შემდეგ, საყრდენი კამერებში იდება ცხიმი, იდება ლითონის შუასადებების კომპლექტიანი საკისრები და რეგულირდება თერმული უფსკრული. გადასაფარებლების დაყენებამდე ღარებში მოთავსებულია ცხელ ზეთში დასველებული თექის ლუქები. ლილვების შემობრუნებით შეამოწმეთ, რომ საკისრები არ არის გაჭედილი (ლილვები ხელით უნდა შემობრუნდეს) და დააფიქსირეთ საფარი ხრახნებით. შემდეგ ხრახნიან ზეთის გადინების საცობი შუასადით და ღეროს ზეთის ინდიკატორით. ჩაასხით ზეთი სხეულში და დახურეთ ინსპექტირების ხვრელი საფარით შუასადებებით, დააფიქსირეთ საფარი ჭანჭიკებით. აწყობილი გადაცემათა კოლოფი იმართება და ტესტირება სტენდზე ტექნიკური პირობებით დადგენილი პროგრამით.

დასკვნა

„მანქანის ნაწილები“ ​​კურსის პროექტის ფარგლებში მოხდა სწავლის გასული პერიოდის მიღებული ცოდნა ისეთ დისციპლინებში, როგორიცაა: თეორიული მექანიკა, მასალების სიმტკიცე, მასალების მეცნიერება.

ამ პროექტის მიზანია ჯაჭვის კონვეიერის დაპროექტება, რომელიც შედგება როგორც მარტივი სტანდარტული ნაწილებისგან, ასევე ნაწილებისგან, რომელთა ფორმა და ზომები განისაზღვრება დიზაინის, ტექნოლოგიური, ეკონომიკური და სხვა სტანდარტების საფუძველზე.

ჩემთვის წამოჭრილი პრობლემის გადაჭრის პროცესში ავითვისე დისკის ელემენტების შერჩევის მეთოდი, შევიძინე დიზაინის უნარები, რაც საშუალებას მაძლევს უზრუნველყოს მექანიზმის საჭირო ტექნიკური დონე, საიმედოობა და ხანგრძლივი მომსახურების ვადა.

სასწავლო პროექტის მსვლელობისას მიღებული გამოცდილება და უნარ-ჩვევები მოთხოვნადი იქნება როგორც საკურსო პროექტების, ასევე სადიპლომო პროექტის განხორციელებაში.

შეიძლება აღინიშნოს, რომ დაპროექტებულ გადაცემათა კოლოფს აქვს კარგი თვისებები ყველა თვალსაზრისით.

კონტაქტის გამძლეობის გაანგარიშების შედეგების მიხედვით, ჩართულობისას ეფექტური ძაბვები ნაკლებია დასაშვებ ძაბვაზე.

ღუნვის ძაბვის გაანგარიშების შედეგების მიხედვით, ეფექტური მოსახვევი ძაბვები ნაკლებია დასაშვებ ძაბვაზე.

ლილვის გაანგარიშებამ აჩვენა, რომ უსაფრთხოების ზღვარი დასაშვებზე მეტია.

მოძრავი საკისრების საჭირო დინამიური დატვირთვის ტევადობა ნაკლებია რეიტინგულზე.

გაანგარიშებისას შეირჩა ელექტროძრავა, რომელიც აკმაყოფილებს მითითებულ მოთხოვნებს.

გამოყენებული ლიტერატურის სია

1. Chernavsky S.A., Bokov K.N., Chernin I.M., Itskevich G.M., Kozintsov V.P. "მანქანის ნაწილების კურსის დიზაინი": სასწავლო გზამკვლევი სტუდენტებისთვის. მ.: მექანიკა, 1988, 416 გვ.

2. დუნაევი პ.ფ., ლელიკოვი ო.პ. "ერთეულების და მანქანების ნაწილების დიზაინი", მ .: საგამომცემლო ცენტრი "აკადემია", 2003, 496 გვ.

3. Sheinblit A.E. „მანქანის ნაწილების კურსის დიზაინი“: სახელმძღვანელო, რედ. მე-2 შესწორებული და დაამატეთ. - კალინინგრადი: "ამბერ სკაზი", 2004, 454 გვ.: ავადმყოფი, ეშმაკი. - ბ.ც.

4. ბერეზოვსკი იუ.ნ., ჩერნილევსკი დ.ვ., პეტროვი მ.ს. "მანქანის ნაწილები", მ .: მექანიკური ინჟინერია, 1983, 384 გვ.

5. ბოკოვი ვ.ნ., ჩერნილევსკი დ.ვ., ბუდკო პ.პ. "მანქანის ნაწილები: სტრუქტურების ატლასი. M .: მექანიკური ინჟინერია, 1983, 575 გვ.

6. გუზენკოვი PG, "მანქანის ნაწილები". მე-4 გამოცემა. M .: უმაღლესი სკოლა, 1986, 360 გვ.

7. მანქანების ნაწილები: კონსტრუქციების ატლასი / რედ. დ.რ. რეშეტოვა. მოსკოვი: მანქანათმშენებლობა, 1979, 367 გვ.

8. დრუჟინინი ნ.ს., ცილბოვი პ.პ. ნახატების შესრულება ESKD-ის მიხედვით. M .: სტანდარტების გამომცემლობა, 1975, 542 გვ.

9. Kuzmin A.V., Chernin I.M., Kozintsov B.P. „მანქანის ნაწილების გამოთვლები“, მე-3 გამოცემა. - მინსკი: უმაღლესი სკოლა, 1986, 402 გვ.

10. Kuklin NG, Kuklina GS, "Machine parts" 3rd ed. M .: უმაღლესი სკოლა, 1984, 310 გვ.

11. „გადაცემათა ძრავები და გადაცემათა კოლოფი“: კატალოგი. M .: სტანდარტების გამომცემლობა, 1978, 311 გვ.

12. პერელ ლ ია. "მოძრავი საკისრები". M .: მექანიკური ინჟინერია, 1983, 588 გვ.

13. „მოძრავი საკისრები“: ცნობარი-კატალოგი / რედ. რ.ვ. კოროსტაშევსკი და ვ.ნ. ნარიშკინა. მოსკოვი: მანქანათმშენებლობა, 1984, 280 გვ.

არსებობს გადაცემათა კოლოფის 3 ძირითადი ტიპი - პლანეტარული, ჭია და ხვეული გადაცემათა ძრავები. ბრუნვის გასაზრდელად და გადაცემათა კოლოფის ძრავის გამომავალზე სიჩქარის შემდგომი შესამცირებლად, არსებობს ზემოაღნიშნული ტიპის გადაცემათა კოლოფის ძრავების სხვადასხვა კომბინაცია. ჩვენ გთავაზობთ გამოიყენოთ კალკულატორები დატვირთვის აწევის მექანიზმების გადაცემათა კოლოფის ძრავის სიმძლავრის და დატვირთვის გადაადგილების მექანიზმების სავარაუდო გაანგარიშებისთვის.

ამწევი მექანიზმებისთვის.

1. გადაცემათა კოლოფის ძრავის გამომავალზე საჭირო სიჩქარის განსაზღვრა აწევის ცნობილი სიჩქარის საფუძველზე

V = π * 2R * n, სადაც

R- ამწევი ბარაბნის რადიუსი, მ

V-აწევის სიჩქარე, მ * წთ

n- რევოლუციები გადაცემათა კოლოფის ძრავის გამომავალზე, rpm

2. გადაცემათა კოლოფის ძრავის ლილვის ბრუნვის კუთხური სიჩქარის განსაზღვრა

3. დაადგინეთ ტვირთის ასაწევად საჭირო ძალისხმევა

m არის ტვირთის მასა,

g- გრავიტაციის აჩქარება (9,8 მ * წთ)

t- ხახუნის კოეფიციენტი (სადღაც 0,4)

4. ბრუნვის განსაზღვრა

5.ელექტროძრავის სიმძლავრის გამოთვლა

გაანგარიშების საფუძველზე, ჩვენ ვირჩევთ საჭირო გადაცემათა ძრავას ჩვენი ვებსაიტის ტექნიკური მახასიათებლებიდან.

ტვირთის გადაადგილების მექანიზმებისთვის

ყველაფერი იგივეა, გარდა ძალისხმევის გამოთვლის ფორმულისა

a - დატვირთვის აჩქარება (მ * წთ)

T არის დრო, რომლის დროსაც ტვირთი მოძრაობს, მაგალითად, კონვეიერის გასწვრივ

ტვირთის აწევის მექანიზმებისთვის უმჯობესია გამოიყენოთ MCH, MRCH გადაცემათა ძრავები, რადგან ისინი გამორიცხავენ გამომავალი ლილვის დატრიალების შესაძლებლობას, როდესაც მასზე ძალისხმევა გამოიყენება, რაც გამორიცხავს მექანიზმზე ფეხსაცმლის მუხრუჭის დაყენების აუცილებლობას.

ნარევების შერევის ან ბურღვის მექანიზმებისთვის, ჩვენ გირჩევთ პლანეტარული გადაცემათა ძრავებს 3Mp, 4MP, რადგან ისინი განიცდიან ერთგვაროვან რადიალურ დატვირთვას.